Анализ опасных и вредных факторов в механическом цехе. Защита от шума и вибрации

     Фрезерный станок

     L₂₁=85-15.1=69.9 дБ

     L₂₂=91-19=72 дБ

     L₂₃ =90-23=67 дБ

     L₂₄=97-28.5=68.5 дБ

     L₂₅96-32.1=63.1 дБ

     L₂₆=96-37.5=58.5 дБ

     L₂₇=96-32=64 дБ

     L₂₈=93-50=43 дБ

     Сверлильный станок

     L₂₁=81-15.1=65.9 дБ

     L₂₂=82-19=63 дБ

     L₂₃ =83-23=60 дБ

     L₂₄=86-28.5=87.5 дБ

     L₂₅ =85-32.1=52.9 дБ

     L₂₆=84-37.5=46.5 дБ

     L₂₇=90-32=58 дБ

     L₂₈=84-50=34 дБ 

f,Гц	63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
Lf, дБ Фрезерный	72	82	81	88	87	87	87	84
Lf, дБ Сверлильн	72	73	74	77	76	75	81	75
R, дБ	22	25	30	33	38	32	39	50
RК1,дБ	35	37	41	43.9	27.6	22	29.5	40.5
LСТ,дБ Фрезерный	37	45	40	44.1	59.4	65	57.5	43.5
LСТ,дБ Сверлильн	37	36	33	33.1	48.4	53	51.5	34.5
RК2	19	23	28.5	32.1	37.5	32	39	50
Li,дБ Фрезерный	85	91	90	97	96	96	96	93
Li,дБ Сверлильн	81	82	83	86	85	84	90	84
L2,дБ Фрезерный	69.9	72	67	68.5	63.1	58.5	64	43
L2,дБ Сверлильн	65.9	63	60	57.5	52.9	46.5	58	34
LДОП, дБ	99	92	86	83	80	78	76	74

 

Вывод: На основе полученных расчетов, можно сделать вывод,  уровни звукового давления на рабочем месте с учетом звукоизолирующей способности стального кожуха, внутренняя поверхность которого покрыта звукопоглощающим поролоном являются эффективными для применения, т.к. они не превышают допустимые уровни шума на рабочих местах предприятий.

4.2Проектирование системы защиты зануления

     Для быстрого автоматического отключения участка сети с зануленными корпусами  электроприемников или арматурой  железобетонных опор при про-ектировании  следует соблюсти условие, чтобы  расчетный ток однофазного ко-роткого  замыкания IК.З в конце данного участка не менее чем в 3 раза превышал номинальный ток плавкой вставки IП.В защищающего его предохранителя или номинальный ток расцепителя автомата у автомата с зависимой от тока харак-теристикой:

     I_ПВ ≤ I_КЗ/3, (4.6)

     Z_П= Σl((R_Ф+R_Н)²+(Х_Ф+Х_Н+Х_П)²)^1/2, (4.7)

где l – длина участка линии, м;

RФ, RН – удельные активные сопротивления соответственно фазного и нулевого

l=24+24+45+45=138 м,

М25 R_Ф=1.84*10^-3=R_Н,

Х_П=0,5*10^-3 Ом/м,

Х_Ф=Х_Н=0,4*10^-3 Ом/м.

Z_П=138*0,0039=0,54 

     Z_Т=K_Т/S_Н, (4.8)

K_Т=26

S_Н=250 кВт

Z_Т=26/50=0,104 

     I_К.З.=U_ф/( Z_П+ Z_Т), (4.9) 

I_К.З.=220/(0,54+0,104)=5000 А,

Пусковой ток  электродвигателя: 

     I_П=1000*k*P_ЭД/3^1/2*U_Н*cosϕη_ЭД, (4.10)

k = 4...7

cosϕη_ЭД=0.9 мин^-1

P_ЭД=30кВт

U_Н=6…35кВт 

I_П=1000*5*30/1.7*30*0.9=3205 А 

При расчете  тока предохранителей для электродвигателей  должны соблю-даться соотношения:

в случае применения электропривода с легкими  условиями пуска –

     I_ПВ= I_П/2.5, (4.11) 

I_ПВ=3205/2.5=1282 A 

Вывод: по формуле I_ПВ ≤ I_КЗ/3(4.6) видно что расчеты произведены верно, т.к. условия соблюдены 1282≤ 5000/3