Расчет печи сопротивления

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение 
высшего профессионального образования

 

Саратовский государственный технический университет

имени Гагарина Ю. А.

 

Кафедра «Автоматизированные электротехнологические установки 
и системы»

 

Печи сопротивления

 

Курсовая работа

 

Расчет печи сопротивления

 

№ 100794

 

 

 

Выполнил

студент гр. ЭТС-41

Карташов Р.С.

Проверил

д.т.н., проф. каф. АЭУ

Архангельский Ю.С.

 

 

 

 

Саратов 2014

Содержание

 

1. Ведение 3
2. Расчет печи 5
3. Заключение 17
4. Список литературы 18

 

Введение

 

Электрические печи сопротивления и электронагревательные приборы получили широкое распространение в промышленности, транспорте, строительстве, сельском хозяйстве, медицине и быту благодаря таким достоинствам, как простота, надёжность, относительно высокий КПД, экологичность. В промышленности электрические печи сопротивления (ЭПС) применяют  для плавления цветных металлов, нагрева металлических изделий перед пластической деформацией, термообработки, сушки. ЭПС обеспечивают сравнительно точный и равномерный нагрев при высоком КПД и скорости нагрева, могут работать с защитной атмосферой и вакуумом, что позволяет применять их для широкого круга технологических процессов.

Принцип действия ЭПС основан на выделении тепла в проводнике, по которому протекает электрический ток. Количественно преобразование электрической энергии в тепловую энергию Q в проводнике с активным сопротивлением R при протекании тока I за время t описывается законом Джоуля – Ленца в интегральной форме:

Q = I2×R×t.

По способу выделения тепла различают ЭПС косвенного и прямого действия. В ЭПС косвенного действия преобразование электрической энергии в тепловую осуществляется в специальном проводнике – нагревателе, а нагрев изделия происходит благодаря теплопередаче теплопроводностью, конвекцией или излучением.

В ЭПС прямого действия ток пропускается непосредственно через нагреваемое изделие, которое в этом случае должно быть проводящим, причём преобразование электрической энергии в тепловую осуществляется благодаря активному сопротивлению изделия.

По конечной температуре нагрева ЭПС подразделяют: на низкотемпературные (до 700 °С), среднетемпературные (от 700 до 1250°С) и высокотемпературные (свыше 1250 °С).

По назначению ЭПС бывают плавильные, в которых осуществляется расплавление материалов, и термические – для нагрева материалов в твердом состоянии.

По режиму работы различают ЭПС периодического действия или садочные, в которых цикл работы последовательно включает загрузку, нагрев, технологическую выдержку, выгрузку, и ЭПС непрерывного действия или методические, в которых процессы загрузки, нагрева, выдержки и разгрузки идут одновременно в процессе перемещения изделия через печь. Известно большое разнообразие конструкций ЭПС. Электропечи периодического действия бывают камерные, шахтные, камерные с выдвижным подом, колпаковые, элеваторные. ЭПС непрерывного действия отличаются в основном механизмом перемещения изделия в печи и бывают туннельные, толкательные, с шагающим подом, конвейерные, рольганговые, карусельные, протяжные.

Среди ЭПС периодического действия наиболее распространены камерные и шахтные печи благодаря их простой конструкции.

В металлообрабатывающей промышленности часто применяются средне-температурные печи, поэтому для учебного электрического расчета ЭПС выбрана электропечь косвенного нагрева, среднетемпературная, термическая, периодического действия шахтной конструкции.

 

 

Расчет печи

 

Провести тепловой расчет печи сопротивления для нагрева под термическую обработку валов из стали диаметром 400 мм и длиной 2100 мм, температурный режим обработки состоит из нагрева до 990±100С и медленного остывания в печи до 6500С со скоростью остывания не выше 200С/ч, после чего вал вынимается из печи.

В период нагрева температурный перепад должен составлять не более 300С. Коэффициент теплопроводности λ = 44 Вт/(м×0С), удельная теплоемкость  
с = 590 Дж/(кг×0С).

Нагрев валов должен вестись в вертикальном положении. В сутки нагревается шесть валов.

Так как по заданию нагрев должен проводиться в вертикальном положении валов и так как производительность установки невелика, то наиболее подходящим типом печи является шахтная цилиндрическая электрическая печь, рассчитанная на нагрев одного вала.

Определяем время нагрева вала.

Температура печи принимается 10100С или 1283 К. Полезный тепловой поток

Здесь приняли в первом приближении, что 0,5, а температура изделий в конце первого периода равна 0,85 конечной температуры

8420С или 1115 К,

с другой стороны, определяем максимальный допустимый удельный тепловой поток qП из условий Δtмакс = 300С

Температура поверхности изделия к концу этапа нагрева при qП = const

,

здесь приведенный коэффициент лучеиспускания

.

Время нагрева вала до 9460С

где коэффициент температуропроводности изделия

.

Считая, что начальная температура изделия составляла 100С, получаем, что температура поверхности изделий к моменту начала регулярного режима достигнет значения

1,27×30 + 10 = 48,10С,

температура на его оси

0,27×30 + 10 = 18,10С,

температура на его оси к моменту окончания регулярного режима

973 – 30 = 9430С,

а средняя температура по сечению вала к этому моменту

973 – 0,6×30 = 9550С.

Через 5,29 ч в печи будет достигнута температура 10100С, сработает терморегулятор и начнется второй этап нагрева печи при tпечи = const.

Определяем время нагрева вала при tпечи = const до достижения его поверхностью максимальной допустимой температуры

tпов.макс = 990 + 10 = 10000С,

cчитая его бесконечным цилиндром.

Коэффициент теплоотдачи в начале нагрева при tпечи = 10100С, tпов = 9730С

 Вт/(м2×0С).

Коэффициент теплоотдачи в конце нагрева при tпечи = 10100С, tпов = 10000С

 Вт/(м2×0С).

Среднее значение коэффициента теплоотдачи

αср = 363 Вт/(м2×0С),

,

(массивное изделие).

С учетом этих данных по графикам нагрева поверхности цилиндра

Fo = 0,85,

откуда

.

Для Fo = 0,85 по графику нагрева центра цилиндра находим Θцентр = 0,2, откуда

tцентр = 1010 – (1010 – 955)×0,2 = 9990С.

Перепад по сечению изделия достигнет 1000 – 999 = 10С, т.е. в пределах допустимого (±100С).

Полное время нагрева изделия

tнагр = tI + tII = 9,25 + 0,99 ≈ 10,25 ч.

Для определения тепловых потерь печи конструируем ее футеровку. Внутренний диаметр печи берем, учитывая тяжесть загрузки и необходимость в специальной для нее подвеске, равным 800 мм, диаметр горловины печи равным 600 мм, ее полезную высоту 2500 мм. Стены выкладываем из слоя легковесного кирпича с r = 1000 кг/м3 толщиной 200 мм и слоя диатомитового кирпича с r = 650 кг/м3 толщиной 250 мм. Днище печи выкладываем из легковеса толщиной тоже 200 мм. Крышка печи набирается из шамотовых плит толщиной 200 мм и из слоя шлаковой ваты с r = 300 кг/м3 толщиной 300 мм.

Для температуры внутри печи в 10100С (считаем температуру внутренних поверхностей стен равной 10100С) принимаем, что температура на границе легковес – диатомит в стенках печи составляет 6500С и в днище 5000С, а температура кожуха 500С.

Для стен печи

Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности

αнар = 11,6 Вт/(м2×0С).

Тепловые потери в стенах

здесь 2,9 м – средняя высота стен шахты печи.

Проверяем температуры

Совпадение достаточно хорошее.

Для днища печи

Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности

αнар = 11,6 Вт/(м2×0С).

Определяем площади поверхностей

 м2,

 м2,

 м2,

 м2,

 м2,

(расчетные площади поверхностей  здесь определяются по выражениям  для шара, так как F3/F2 и F2/F1 > 2).

Тепловые потери в днище

Проверяем температуры

Совпадение приемлемое.

Задаемся температурой в крышке на границе шамота со шлаковой ватой в 8000С и температурой на кожухе 300С, тогда

Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности

αнар = 10,6 Вт/(м2×0С).

Определяем площади поверхностей

 м2,

 м2,

 м2,

 м2,

 м2.

Тепловые потери в крышке

Проверяем температуры

Совпадение хорошее.

Таким образом, суммарные тепловые потери печи при температуре ее стенок в 10100С равны

,

здесь 1,2 – коэффициент запаса, так как мы не учитывали потери через тепловые короткие замыкания. Кроме того, коэффициент 1,2 учитывает возможное старение теплоизоляции печи в эксплуатации.

Для расчета времени остывания печи определяем аккумулированное ее кладкой тепло.

Масса легковеса стен печи

 кг.

Аккумулированное им тепло

Дж,

здесь 1068 Дж/(кг×0С) – удельная теплоемкость легковеса, 8430С – средняя температура слоя легковеса, взятая из расчета тепловых потерь.

Масса легковеса днища

 кг.

Аккумулированное им тепло

Дж.

Масса шамота крышки

 кг.

Аккумулированное им тепло

Дж.

Масса диатомита стен

 кг.

Аккумулированное им тепло

Дж.

Масса диатомита днища

 кг.

Аккумулированное им тепло

Дж.

Масса шлаковой ваты крышки

 кг.

Аккумулированное ей тепло

Дж.

Суммарное аккумулированное кладкой тепло при температуре печи 10100С равно

Количество тепла, аккумулированное изделием

Количество тепла, аккумулированного жароупорной подвеской

здесь 200 кг – примерная масса подвески (10% массы изделия) и 500 Дж/(кг×0С) – удельная теплоемкость жароупорной хромоникелевой стали.

Полное количество тепла, аккумулированного загруженной печью, равно

Так как расчеты приближенные, то аккумулированное кладкой и изделием тепло, а также тепловые потери печи можно принять пропорциональными ее температуре. Для 6500С будем иметь

Количество тепла, которое печь должна потерять за время остывания, равно

Средние тепловые потери за время остывания

Время остывания печи

что дает

Как видим, скорость остывания получилась меньше допустимой. Следовательно, для увеличения производительности печи можно путем увеличения скорости ее остывания можно было бы пойти на облегчение кладки и некоторое увеличение тепловых потерь.

Полное время цикла

Здесь время простоя печи принимается равным 1 ч.

Следовательно, для получения заданной производительности в шесть валов в сутки придется установить восемнадцать шахтных печей. На заданную производительность в этом случае можно выйти за трое суток.