Нагрузки

Вычисления

Нормативные

f

Расчетные

Постоянные

Руберойд 3 слоя

Цементная стяжка (=20мм, =2тм3)

Утеплитель из пенобетона (=120мм, =0,5тм3)

Плита ребристая (масса 2,4 т)

Ригель (балка тавровая двускатная) m=6,5т

2010320

1201035

2,410/(36)

6,510/(186)

0,10

0,40

0,60

1,33

0,6

1,2

1,2

1,2

1,1

1,1

1,47

0,48

0,72

0,12

0,66

Итого

3,03

3,82

Временные

Снег,p

В т. ч. длительно действующая, pl

1,0

0,6

1.5

1,5

1,5

0,9

Суммарные

Полные, q

Длительно действующие, ql

4,03

3.53

5,32

4,27

Вид нагрузки

Полные

длительные

Постоянные, q

От веса снега, pc

206

81

206

24

Cуммарные

287

230

Характеристики

Значение

Грузоподъемность, т

Полная длина L, м

Пролет Lп, м

Высота Н, м

База крана А, мм

В,мм

Давление тележки

     Fmax, кН

     Fmin, кН

32/5

19,5

18

2750

5100

6300

6300

                         280

82

Обозначение

Число

Высота стоек и ее элементов

1.Н, м

2. Нн

3. Нв

4. X

10,8

6.6

3.8

4.2

Сечение стоек

5. hн, м

6. hв, м

0,8

0,6

Нагрузки передаваемые на ригель, кН

7. Nб

8. NS

123,1

35,3

Нагрузки от стеновых панелей, крановых балок, стоек

9. Gвп

10. Gсп

11. Gнп

12. Gпб

13. Gнс

14. Gвс

49,5

23,6

39

50,6

42,6

12,7

Крановые нагрузки, кН

14. Dmax

15. Dmin

16. T

401,2

150,2

12,0

Ветровые нагрузки

17. a, кН/м

18. Wa, кН

19. =0,6/0,8

1,11

2,74

0,75

         Исходные данные для расчета 1-пролетной рамы

Высота стоек и её элементов, м

10. Gсп=

23.6

1. Н=

10.8

11. Gнп=

39

2. Hн=

6.6

12. Gпб=

50.6

3. Нв=

3,8

13. Gнс=

42.6

Уровень воздействия тормозных сил, м

14. Gвс=

12.7

4. Хт=

4.2

Крановые нагрузки, кН

Сечение стоек, м

15.Dmax=

410.2

5. hн=

0,8

16.Dmin=

150.2

6. hв=

0,6

17. T=

12

Нагрузки, передаваемые ригелем, kN

Ветровые нагрузки

7. Nб=

123.1

18. wa(kН/м)=

1,11

8. Ns=

35.3

19. Wa(kН)=

2.74

Нагрузки от панелей, подкрановых балок, стоек, кН

20.=

0.75

9. Gвп=

49.5

Толщина стеновой панели, м

0,3

Привязка колонн, м

0,25

Эксцентриситет =

0,75

Расчетные усилия в колоннах и их сочетания, кНм, кН

СЕЧЕНИЯ

                  ВС

                   ВА

          А

M

N

M

N

M

N

Q

Постоянная G       1

7,84

556

-2,18

777

-7,54

942

-0,871

То же при =0,8    1'

6,27

445

-1,74

622

-6,03

753

-0,697

Снеговая  S          2

8,42

106

-2,17

106

-8,33

106

-1,003

То же при =0,9    2'

7,58

95

-1,95

95

-7,50

95

-0,902

Крановая  D         3

-139,06

-

318,50

763

140,32

763

-28,972

То же при =0,85  3'

-118,20

-

270,72

648

119,27

648

-24,626

Крановая D'          4

-139,06

-

-12,58

211

-190,76

211

-28,972

То же при =0,85  4'

-118,20

-

-10,70

179

-162,15

179

-24,626

Крановая Т           5

8,33

-

8,33

-

143,74

-

22,018

То же при =0,85  5'

7,08

-

7,08

-

122,18

-

18,715

Крановая Т'           6

-37,23

-

-37,23

-

-84,92

-

-7,755

То же при =0,85  6'

-31,64

-

-31,64

-

-72,18

-

-6,592

Ветровая (слева)  7

35,54

-

35,54

-

143,37

-

23,222

То же при =0,9    7'

31,99

-

31,99

-

129,04

-

20,900

Ветровая (справа) 8

-40,43

-

-40,43

-

-131,16

-

-18,309

То же при =0,9    8'

-36,39

-

-36,39

-

-118,05

-

-16,478

Основные сочетания усилий

 1,2’,7’

1,2’,3’,6’,7’ 

 1’,3’,5’,7’

Наибольший +М и N

 47.41

651 

 330.22

 1520

 364.46

1401 

14.292 

1’,3’,6’,8’ 

 1’4’6’8’

 1,2’4’5’8’

Наибольший -М и N

 -179.96

445 

 -80.91

 956

 -417.42

1216 

 -61.592

 1,2’,7’

 1,2’,3’,6’,7’

 1,2’,3’,5’,7’

Наибольшая N и +M

47.41 

651 

 330.22

1520 

 355.45

 1648

 13.216

1,2’,3’,6’,8’ 

 1,2’,3’,6’,8’

 1,2’,3’,5’,8’

Наибольшая N и -M

 -170.81

651 

 198.56

1051 

 -136

 1216

 -61.592

Примечание. Усилия в выделенных ячейках читать со знаками ± или наоборот (если усилие

отрицательно)

Обозначение или формула

Число

Обозначение или формула

Число

Класс бетона

fcd, Мпа

Ecm, Мпа

С20/25

13,3

2910-3

с, м

c1, м

0,05

0,05

7,24

Класс арматуры

fyd, Мпа

ES, Мпа

S240

218

21010-3

Нагрузки

Вычисления

Нормативные

f

Расчетные

Постоянные

Руберойд 3 слоя

Цементная стяжка (=20мм, =2тм3)

Утеплитель из пенобетона (=120мм, =0,5тм3)

Плита ребристая (масса 2,4 т)

Ригель (балка двутавровая односкатная) m=6,5т

2010320

1201035

2,410/(36)

6,510/(186)

0,10

0,40

0,60

1,33

0,6

1,2

1,2

1,2

1,1

1,1

1,47

0,48

0,72

0,12

0,66

Итого

3,0

3,42

Временные

Снег,p

В т. ч. длительно действующая, pl

0.7

0.6

1.5

1.5

0.98

0.9

Суммарные

Полные, q

Длительно действующие, ql

4,2

3.0

5,3

3.42

Нагрузки

Нормативные

f

Расчетные

Постоянные

Элементы кровли и несущие конструкции при шаге балок 6м

В том числе от веса балки

18

3,42

-

1,1

20,52

3,76

Временные

Снеговая p при шаге балок 6м

В т. ч. длительно действующая, pl

4,2

3,6

1,5

1,5

5,88

5,4

Суммарные

Полные, q

Длительно действующие, ql

В том числе кратковременные qsh

22,2

18

4,2

-

-

-

26,4

20,52

5,88

Материал

Сопротивление материалов

Модуль упругости

норма-тивное

расчет-ное

расчетное на поперечную силу

1 Арматура класса S800 (fук, fуд, Еs), МПа

800

665

–

190103

2 Арматура класса S240 (fук, fуд, Еs), МПа

240

218

157

210103

3 Бетон класса С 25/30

3.1 На сжатие (fск, fcd, Есж), МПа

25

16,7

–

–

3.2 На растяжение (fсtк, fctd), МПа

1,65

1,1

–

–

4 Бетон класса 0,5С 11/15, т. е. С 11/15

4.1 На сжатие (fск, fcd)

11

8

–

–

4.2 На растяжение (fсtк, fctd)

0,83

0,73

–

–

Обозначение или формула

Вычисления

Результат

Нагрузки и усилия

Расчетная q, кН/м

Опасное сечение х = 0,37l, м

0,3718 = 6,75.

6,75

М = qx(l – x)/2, кНм

26,4*6,75(12 – 6,75)/2

443,1

Сечение при х = 6,75 м

h = 0,90 + х/12, м

1,46

d = h – cp, м

1,46 – 0,05

1,41

b, м

0,28

Сечение арматуры

m = М/fcdbd2

443103/0,8510616,71,42

0,016

0,035

Аsp = fcdbd/fyd

16,71060,280,0351,4/665106

4,42

Принято: состав сечения площадь сечения, см2

412S800     452

Несущая способность

 = fydAsp/fcdbd

6651064,5210–4/16,71060,281,4

0,046

х = d, м

0,0351,4

0,049

0,72

,МПа

663+400-500

565

,МПа

0

,МПа

400



1,15

0,384

<

<1,15

1,12

1,11665

746

 = sfydAs/fcdbd

7461064,5210–4/16,71060,281,4

0.05770,384

0.05771.1

0,081

1,30.0577(1-0.50.0577)

0,056

M = A0fcdbd2

0,05616.71060,281.42

513

Формулы или обозначения

Сечение

0–0

4–4

Исходные данные

b, м

0,28

0,28

хi, м

0,9

1,39

h, м

1,46

1,46

Asp, см2

7,12

7,12

 = Еs/Есж

Вычисления

Аi = bhi, м2

0,41

0,19

Ас = bh – Аi, м2

0,2

0,2

d = h – cp = h – 0,13, м

1,33

1,33

Аred, м2

0,253

0,199

Sred, м3

0,038

0,091

y0 = Sred/Аred, м

0,149

0,453

l0p = y0 – cp, м

0,099

0,403

Ired, м4

170

177

Wred = Ired/y0, м3

1140

391

1,75

1,66

Wpl = Wred, м3

1995

649

Формулы или обозначения

Сечение

0–0

4–4

1 Контролируемое напряжение

1.1 ps, МПа

565

565

2 Первые потери16,95

2.1 1 = 0,03ps, МПа

16,95

16,95

2.2 2 = 12,5t ,( t = 65 0C ), МПа

81,3

81,3

2.3 3 = Es/l ; (=2 мм ), МПа

35

35

2.4 i1 = 1+2+3, МПа

133,25

133,25

2.5 p1 = ps-i1, МПа

431,75

431,75

2.6 Pp1=p1Asp , кН

1951,51

1951,51

2.7 , МПа

7,88

11,82

2.8 , МПа





2.9 Ysp=eop ,

0,099

0,403

2.10 Момент от собственного веса балки

Мg = gn x(l – x)/2, кНм

0

68,04

2.11 , МПа

7,72

11,44

2.12 , МПа

0,257

0,381

2.13 , МПа

0,85

0,85

2.14, МПа





2.15  , МПа

8,75

12,96

2.16 i1 = 1+2+3+6, МПа

142

146,21

2.17 p1 = p1-6, МПа

289,75

285,54

2.18 Pp1=p1Asp , кН

1309,62

1290,64

3 Вторые потери

3.1 ps, МПа

50

50

3.2 , МПа

5,94

7,51

3.3 , МПа

0,198

0,250

3.4  при тепловой обработке

0,85

0,85

3.5 , МПа

25,24

31,91

3.6 i2 = 8+9, МПа

75,24

81,91

3.7 p2 = p1-l2, МПа

214,51

203,63

2. 8 Pp2=p2Asp , кН

969,58

920,4

Формулы или обозначения

Сечение

0–0

4–4

1 Обоснование необходимости расчета

1.1 q , кН/м

26,4

26,4

1.2 Q = ql/2 , кН

158,4

158,4

1.3 h0=h-ap=h-0,13

1,33

1,33

1.4 ВЗ

0,6

0,6

1.5 n

0,242

0,237

1.6 ВЗ(1+n) fctdh0 ,кН

177

288

1.7 ВЗ(1+n) fctdh0





2. Подбор поперечной арматуры

2.1 В2

2

2

2.2

0

0

2.3 Pp2

962,58

920,4

2.4

0,242

0,237

2.5 1+f+n  1,5

1,242

1,237

2.6  = В2 (1+f+n )

2,484

2,474

2.7 ,кН

453,6

1210

2.8 ; (tg = 1/12), кН

49,1

80

2.9 , кН/м

46,3

77,65

2.10,м

4,74

7,67

2.11м

1,85

3,02

2.12





2.13 , кН/м

10,8

30,4

2.14 , кН/м

76

76,2

2.15 dsw , мм

12

12

2.16 Asw

2,26

2,26

2.17

0,198

0,197

2.18 Максимально допустимый шаг

, м

1,28

1,41

2.19 Конструктивные ограничения

s  h/3 ,мм

не более, мм

300

300

460

300

2.20 принято s , мм

300

300

3. Проверка прочности при принятом армировании

3.1 , кн/м

271,2

271,2

3.2 ,м

2,02

4,64

3.3 , кН

740,4158,4

838158,4

3.4

0,833

0,833

3.5

2,6910-3

2,6910-3

3.6 

5

5

3.7

1,1

1,1

3.8

989

1161

3.9 Q=158,4989 кН. Сечение достаточно

158,4989

158,41161

Формулы или обозначения

Сечение

0–0

4–4

1 Обоснование необходимости расчета

1 Рр1, кН

1309,62

1290,64

2 sp

1,1

1,1

3 , МПа

7,72

11,44

4

7,72

11,44

5

    0,7    1

0,9

0,56

6 , м

0,406

0,110

7 Mg

0

68,04

8 еор ,м

0,699

0,403

9 , кНм

96,2

514,7

10

0,83

0,83

11 W /pl 104, кНм

1995

649

12 , кНм

155,96

538,7

13 , кНм

69,2

445,96

14





15 Образуются ли трещины

-

-

Формула или обозначения

Сечение

0-0

4-4

1 Определение

1.1 , м

0,9

1,39

1.2 Полная нормативная нагрузка , кН/м

22,2

22,2

1.3 , кНм

110,9

654,8

1.4

0,95

0,95

1.5 , кН

969,6

920,4

1.6 , м

0,699

0,403

1.7 , м

0,437

0,408

1.8 Сжимающие напряжения в верхнем поясе , МПа

19,2

23,1

1.9 , МПа

22

22

1.10

0,73

0,55

1.11

0,568

0,179

1.12 , м

1,267

0,589

1.13 , кНм

116,7

514

1.14 , МПа

1,66

1,66

1.15 , м3

199,5

649

1.16 , кНм

447,87

1591,3

2 Влияние на начальных трещин в верхнем поясе

2.1

-

0,98

2.1

-

0,87

2.3

-

0,01

2.4 , кНм

-

1559,2

2.5

-



2.6 Образуются ли трещины

+

+

2             Зажатие трещин

3.,1, кНм

-

318,5

3.2 , кН/м

-

18

3.3 , кНм

-

132,7

3.4

-



3.5 Зажимаются ли трещины при снятии кратковременных нагрузок

+

+

Наименование вычислений, формула, обозначение

Сочетание

1

2

1. Исходные данные для подбора подошвы (f..=1)

1.1. Усилия, передаваемые колонной:

Ncol, кН

Mcol, кНм

Qcol, кН

1083,3

-8,671

1,001

242,65

219,374

-33,32

1.2. Нагрузка отнижних стеновых панелей  Gнп, кН

39

39

1.3. Коэффициент учета нагрузки от фундамента и засыпки 

1,15

1,15

1.4. Предполагаемая высота фундамента h, м

  h  hк+0,25=0,50+0,25

  h  20d+0,25=200,028+0,25

0,75

0,81

0,85

0,81

1.5. Принято h, м

1,0

1,0

1.6. Расчетное давление на грунт R, МПа

0,2

0,2

1.7. M=Mcol+ Qcolh+Gнпенп, кНм

45,52

168,06

1.8. N=Ncol+Gнп, кН

1113,3

281,65

1.9. е 0 =M/N

0,282

0,281

2. Подбор размеров подошвы

2.1. а0 = 6е0/, м

1,47

1,46

2.2. b0 = 2/1,2a0R, м

1,99

2,95

2.3. а0  b0





2.4. ,м

1,71

2,07

2.5. Принято а, м

1,8

2,1

2.6. b=(N/1,2R)(1+6e0/), м

1,48

1,73

2.7. Принято b, м

1,5

1,8

2.8. А= а b, м2

2,7

3,78

3.Принятые сечения колонны, ступеней фундамента.   Эскиз фундамента

3.1. hк, м

0,6

0,8

3.2. bк, м

0,5

0,5

3.3. а, м

1,8

2,1

3.4. b, м

1,5

1,8

3.5. А, м2

2,7

3,78

3.6. hс, м

0,3

0,3

3.7. hс1, м

0,3

0,3

3.8. hс2, м

0,3

0,3

3.9. а1 = hк+2hс1, м        , м

0,9

1,0

3.10. а2=а1+2hс2, м        , м

1,5

1,6

3.11. (а- а2)/2, м

0,15

0,25

3.12. h, м

0,9

0,9

3.13. Н= h+0,15, м

1,05

1,05

4. Давление  на  грунт  под  подошвой

4.1.m, кН/м3

20

20

4.2.I, 2R, МПа

0,24

0,24

4.3. M (п.1.7), кНм

145,52

-68,06

4.4. N (п.1.8), кН

345

487,9

4.5. W=ba2/6, м3

0,81

1,32

4.6. Рmax=N/A+M/W+mH1,2R, МПа

238,9

233,3

4.7. Рmin=N/A-M/W+mH0R, МПа

25,7

42,2

4.8. Рm=N/A+mHR, МПа

132,3

137,7

Условие ограничения давления на грунт выполняется

да

да

Формулы или обозначения

Результаты вычислений при сочетаниях

1

2

1.Усилия от расчетных нагрузок (f..1)

1.1. Ncol, кН

1083,3

242,65

1.2. Mcol, кНм

-8,67

219,37

1.3. Qcol, кН

1,001

33,32

1.4. енп, м

-0,35

-0,4

1.5. Gнп, кН

44,9

44,9

1.6. Ninf=Ncol+Gнп, кН

369,8

561,1

1.7. Minf=Mcol+Qcol+Gнпeнп, кНм

101,19

146,68

2. Эскиз фундамента

h, м

a, м

h01, м

h02, м

h0, м

hст, м

0,9

0,05

0,85

0,65

0,25

0,75

0,9

0,05

0,85

0,65

0,25

0,75

3. Проверка на  продавливание  дна  стакана

3.1. ас, м

0,6

0,7

3.2. bс, м

0,6

0,6

3.3. hод, м

0,15

0,15

3.4. Класс бетона

С20/25

С20/25

3.5. fctd, МПа

1

1

3.6. A0=0,5b(a-ac-2hод)-0,25(b-bc-2hод)2, м2

0,785

0,855

3.7. bm=bc+hод , м

0,75

0,75

3.8. N=(ab/A0)fctdbmhод , кН

386

479

3.9. N Ninf     Условие не выполняется





4.Проверка на раскалывание

4.1. Аа =hca+ hc1a1+ hc2a2-Aaст , м2

0,79

0,87

4.2. Аb =hcb+ hc1b1+ hc2b2-Abст , м2

0,70

0,79

4.3. 

0,75

0,75

4.4. mf

1,3

1,3

4.5. bк/hк

1

0,83

4.6. Ab/Aa

0,89

1,1

4.7. Если  bк/hк  Ab/Aa, идти к 4.9.

4.8. N=(1+ bк/hк) mf Aa fctd , кН

-

1552,3

4.9. N=(1+ hк /bк) mf Aa fctd , кН

1540,5

-

4.10. N Ninf   Условие выполняется





5.Проверка на продавливание нижней ступени

5.1. А02=0,5b(a-a2-2 d2)-0,25(b-b2-2h02)2,м2

0,298

0,86

5.2. bm=b2+h02, м

1,75

2,05

5.3. N=(ab/A02)fctdbmh02

3963,9

2252,6

5.4. N Ninf   Условие выполняется





6.Давление под подошвой фундамента

6.1. pmax=Ninf/A+Minf/W, МПа

0,261

0,259

6.2. p1=Ninf/A+(а1/a) Minf/W, МПа

0,199

0,201

6.3. p2=Ninf/A+(а2/a) Minf/W, МПа

0,241

0,233

6.4. pк=Ninf/A+(hк/a) Minf/W, МПа

0,172

0,150

6.5. pm=Ninf/A, МПа

0,137

0,148

7. Изгибающие моменты в сечениях, кНм

7.1.Mк=(а-hк)2b(2pmax+pк)/24-Gнп(енп-hн/2)

69,23

108,43

7.2.M1=(а-a1)2b(2pmax+p1)/24

36,5

34,5

7.3.M2=(а-a2)2b(2pmax+p2)/24

4,29

14,08

7.1.M1к=0,125pm(b-bк)2а

30,8

55,9

7.1.M11=0,125pm(b-b1)2 а

11,2

31,5

7.1.M12=0,125pm(b-b2)2 а

3,06

11,4

8.сечение арматуры ( множитель 10-4 ),м2

8.1. Арматура класса S400  fyd, МПа

365

365

8.2. Asк=Mк/0,9fydh0

22,2

31,7

8.3. As1=M1/0,9fydh01

17,1

16,1

8.4. As2=M2/0,9fydh02

5,2

14,1

8.5. A1sк=M1к/0,9fydh0

9,9

17,9

8.6. A1s1=M11/0,9fydh01

5,2

14,7

8.7. A1 s2=M12/0,9fydh02

3,7

13,9

8.8. Принято в направлениях:

8.8.1. параллельно длинной стороне, см2

8.8.2. параллельно короткой стороне, см2

1214S400   24,6

714S400   10,81

1616S400   32,2

716S400   18,1

9. Анкеровка арматуры

Арматурные сетки ставятся или сварные, или вязаные с приваркой двух стержней к дум стержням перпендикулярного направления по всем четырем сторонам контура. Проверка анкеровки не требуется.