Отопление и вентиляция офисно-торгового комплекса в г. Ростове-на-Дону
Автор работы: Пользователь скрыл имя, 25 Августа 2013 в 13:40, дипломная работа
Краткое описание
В проекте используются системы приточной и вытяжной
механической и естественной вентиляции.
Все вентиляционное оборудование:
- соответствует международным стандартам качества ISO-9001 CЄ;
- отличается эффективностью и надежностью в период эксплуатации;
- соответствует нормам СНиП и имеет гигиенические сертификаты;
- обладает великолепным дизайном и создает требуемые комфортные
условия.
Содержание
Введение 5
I. Отопление и вентиляция 7
1.1 Климатологические данные района строительства 7
1.2 Характеристика проектируемого объекта и требования к
микроклимату помещений
9
1.3 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций 10
1.4 Расчет потерь теплоты 18
1.4.1 Расчет потерь теплоты через ограждающие конструкции 18
1.4.2 Определение количества теплоты на нагревание
инфильтрующегося воздуха
19
1.5 Расчет вредностей, поступающих в помещение 21
1.5.1 Расчет теплопоступлений за счет солнечной радиации 21
1.5.2 Расчет поступление теплоты через покрытие 26
1.6 Воздушно-тепловой баланс 31
1.7 Принципиальные решения по устройству систем отопления и
вентиляции
39
1.8 Аэродинамический расчет воздуховодов 42
1.9 Подбор оборудования вентиляционных систем 55
1.9.1 Подбор оборудования вытяжных систем 55
1.9.2 Подбор оборудования для приточных систем 56
1.10 Гидравлический расчет системы отопления 59
1.10.1 Гидравлический расчет трубопроводов системы
отопления
59
1.10.2 Расчет поверхности отопительных приборов 61
1.10.3 Спецификация оборудования системы отопления 63
II. Организация строительства 67
2.1 Анализ строительства 68
2.2 Методы производства работ 68
4
2.3 Выбор основного монтажного механизма 70
2.4 Калькуляция трудовых затрат 71
2.5 Графики движения ресурсов по объекту 71
2.6 Расчет ресурсов строительства 72
2.6.1 Определение расчетной численности работников 72
2.6.2 Определение состава и площадей временных зданий и
сооружений
73
2.6.3 Расчет потребности в складских площадях 74
2.7 Расчет потребности в воде и энергоресурсах 75
2.7.1 Расчет потребности в воде 75
2.7.2 Расчет потребности в электроэнергии 78
2.8 Расчет потребности в сжатом воздухе 81
2.9 Стройгенплан 82
III. Безопасность жизнедеятельности 84
3.1 Задачи по обеспечению безопасной деятельности человека в
производственной и природной средах
85
3.2 Пояснительная часть 86
3.2.1 Обоснование мероприятий по обеспечению
безопасности на строительной площадке
86
3.2.2 Безопасность труда при выполнении строительно-
монтажных работ
89
3.2.3 Мероприятия по технике безопасности 90
3.3 Индивидуальное задание 91
Патентный поиск 94
Список литературы 96
Приложение 1
Вложенные файлы: 1 файл
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ
УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ
«РОСТОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»
ЗАОЧНЫЙ ФАКУЛЬТЕТ
КАФЕДРА ОТОПЛЕНИЯ, ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
Допущен к защите:
Зав.кафедрой ОВ и К
д.т.н., проф. Страхова Н.А.
_________ «___» _________2013г.
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
К ДИПЛОМНОМУ ПРОЕКТУ
«Отопление и вентиляция офисно-торгового комплекса
в г. Ростове-на-Дону»
Дипломник:
Сидорик А.В.
Основной
руководитель:
Сафорьян Л.Н.
Консультанты:
Гурова О.С.
Зильберова И.Ю.
г. Ростов-на-Дону
2013г.
2
3
СОДЕРЖАНИЕ
с.
Введение
5
I.
Отопление и вентиляция
7
1.1 Климатологические данные района строительства
7
1.2 Характеристика проектируемого объекта и требования к
микроклимату помещений
9
1.3 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций
10
1.4 Расчет потерь теплоты
18
1.4.1 Расчет потерь теплоты через ограждающие конструкции 18
1.4.2 Определение количества теплоты на нагревание
инфильтрующегося воздуха
19
1.5 Расчет вредностей, поступающих в помещение
21
1.5.1 Расчет теплопоступлений за счет солнечной радиации
21
1.5.2 Расчет поступление теплоты через покрытие
26
1.6 Воздушно-тепловой баланс
31
1.7 Принципиальные решения по устройству систем отопления и
вентиляции
39
1.8 Аэродинамический расчет воздуховодов
42
1.9 Подбор оборудования вентиляционных систем
55
1.9.1 Подбор оборудования вытяжных систем
55
1.9.2 Подбор оборудования для приточных систем
56
1.10 Гидравлический расчет системы отопления
59
1.10.1 Гидравлический расчет трубопроводов системы
отопления
59
1.10.2 Расчет поверхности отопительных приборов
61
1.10.3 Спецификация оборудования системы отопления
63
II. Организация строительства
67
2.1 Анализ строительства
68
2.2 Методы производства работ
68
4
2.3 Выбор основного монтажного механизма
70
2.4 Калькуляция трудовых затрат
71
2.5 Графики движения ресурсов по объекту
71
2.6 Расчет ресурсов строительства
72
2.6.1 Определение расчетной численности работников
72
2.6.2 Определение состава и площадей временных зданий и
сооружений
73
2.6.3 Расчет потребности в складских площадях
74
2.7 Расчет потребности в воде и энергоресурсах
75
2.7.1 Расчет потребности в воде
75
2.7.2 Расчет потребности в электроэнергии
78
2.8 Расчет потребности в сжатом воздухе
81
2.9 Стройгенплан
82
III. Безопасность жизнедеятельности
84
3.1 Задачи по обеспечению безопасной деятельности человека в
производственной и природной средах
85
3.2 Пояснительная часть
86
3.2.1
Обоснование
мероприятий
по
обеспечению
безопасности на строительной площадке
86
3.2.2 Безопасность труда при выполнении строительно-
монтажных работ
89
3.2.3 Мероприятия по технике безопасности
90
3.3 Индивидуальное задание
91
Патентный поиск
94
Список литературы
96
Приложение 1
98
5
ВВЕДЕНИЕ
Отопление и вентиляция являются одной из главных мер,
обеспечивающих наилучшие условия для высокой производительности
труда, а также полноценного отдыха людей.
Для нормального самочувствия здорового человека необходимо, чтобы
температура окружающего воздуха не выходила за некоторые достаточно
узкие пределы, а воздух, которым дышит человек, был достаточно чист и не
содержал каких-либо посторонних вредных примесей.
Вследствие того, что естественные климатические условия обычно не
удовлетворяют указанным требованиям, человек давно стал создавать такие
условия искусственно. Они во многом зависят от инженерных систем,
предназначенных для обеспечения воздушного комфорта. Среди таких
систем можно выделить системы отопления и вентиляции.
Отопление и вентиляцию устраивают для поддержания в помещении
нормальных параметров воздушной среды, удовлетворяющих санитарно-
гигиеническим и технологическим требованиям. Поступление в помещение
недостаточно нагретого или не подверженного очистки воздуха может
привести к негативным последствиям. Поддержание определенных
параметров в помещении в течение года важно и в целях обеспечения
долговечности конструкций.
В данном дипломном проекте рассматриваются вопросы выбора и
расчета систем вентиляции и отопления торгового комплекса в городе
Батайске Ростовской области. Основная задача выполнения проекта
вентиляции общественного здания - обеспечение эффективной работы
вентиляционных систем, способствующих улучшению условий нахождения в
помещениях различного назначения. Эффективность работы системы во
многом зависит от правильности выполнения инженерных расчетов,
применения новейшего оборудования, средств автоматизации, условий
эксплуатации.
6
В проекте используются системы
приточной и вытяжной
механической и естественной вентиляции.
Все вентиляционное оборудование:
- соответствует международным стандартам качества ISO-9001 CЄ;
- отличается эффективностью и надежностью в период эксплуатации;
- соответствует нормам СНиП и имеет гигиенические сертификаты;
- обладает великолепным дизайном и создает требуемые комфортные
условия.
7
I. ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯ
1.1 КЛИМАТОЛОГИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ РАЙОНА СТРОИТЕЛЬСТВА
Объект строительства – офисно-торговый центр;
Район строительства – г. Ростов-на-Дону, Ростовской области;
Строительный объем – 41670 м
3
.
Ориентация фасада здания – юг;
Стены выполнены из обычного глиняного кирпича ρ=1800 кг/м
3
с
утеплителем из матов из стеклянного волокна;
Покрытие–железо-бетонная
плита
с
утеплителем
из
матов
минераловатных на синтетическом связующем;
Остекление двойное металлопластиковое;
Источник теплоснабжения - котельная;
Теплоноситель-вода с параметрами 95ºC-70ºC;
Расчетные параметры наружного воздуха
Расчетные параметры наружного воздуха:
Холодный период:
1. Температура воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью
0,92
- t
ext
= - 22 С.
2. Продолжительность периода со средней суточной температурой воздуха
8 С - z
ht.
= 171 сут.
3. Температура периода со средней суточной температурой воздуха 8С
- t
ht
= -0,6 С.
4. Максимальная из средних скоростей ветра по румбу за январь,
повторяемость которых составляет 16 и более = 6,5 м/с.
Теплый период:
1. Температура воздуха обеспеченностью 0,95 - t
н
= 26,1 С.
8
2. Минимальная из средних скоростей ветра по румбу за июль,
повторяемость которых составляет 16 и более =3,6 м/с.
3. Средняя амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха в
июле А
ср
=12,2 С.
Климатическая зона влажности – нормальная;
Барометрическое давление – 1005 гПа;
Расчетная географическая широта – 48 град с.ш.;
Параметры внутреннего воздуха приняты по [3] и [4].
9
1.2 ХАРАКТЕРИСТИКА ПРОЕКТИРУЕМОГО ОБЪЕКТА И ТРЕБОВАНИЯ
К МИКРОКЛИМАТУ ПОМЕЩЕНИЙ
Проектируемый объект - это здание офисно-торгового центра,
состоящее из двух этажей.
На первом этаже расположены помещения следующего назначения:
боулинг, офисные помещения, торговые залы магазина «Промтовары», бар.
Здесь же находятся помещения для хранения уборочного инвентаря,
гардеробы и комнаты персонала, также санузлы.
Второй этаж включает в себя пищевой блок с различными
помещениями, такими как овощной цех, кладовая хранения продуктов,
мясной цех, горячий и холодный цеха. Также здесь расположен кинотеатр с
четырьмя зрительными залами и помещения администрации кинокомплекса,
некоторые залы магазина.
На всех этажах расположены буфетные с подсобными помещениями.
Проектирование и эксплуатация вентиляционных систем должны
исключать перетекание воздушных масс из «грязных» зон в «чистые»
помещения.
В качестве теплоносителя в системах центрального отопления
торгового комплекса используется вода с предельной температурой в
отопительных приборах 95ºС.
Отопительные приборы должны иметь гладкую поверхность,
допускающую легкую очистку, должны быть устойчивы к ежедневному
воздействию моющих и дезинфицирующих растворов,
исключать
адсорбирование пыли и скопление микроорганизмов. Отопительные приборы
размещаем под окнами.
10
1.3 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
Цель расчёта – определить сопротивление теплопередаче ограждающей
конструкции R
о
, м
2
·°C/B
T
, в соответствии с требованиями [2] и найти
необходимую толщину слоя утеплителя.
Приведённое сопротивление теплопередаче R
o
, м
2
·°C/B
T
, следует
принимать не менее требуемых значений, R
req
, м
2
·°C/B
T
, определяемых
исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий и условий
энергосбережения.
Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций
(за исключением светопрозрачных), отвечающих санитарно-гигиеническим и
комфортным условиям, R
req
, м
2
·°C/B
T
, определено по формуле:
(
)
int
ext
req
n int
n t
t
R
t
,
(1.1)
где п - коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной
поверхности ограждающих конструкций по отношению к
наружному воздуху, определенный по [2];
t
n
- нормируемый температурный перепад между температурой
внутреннего воздуха t
int
и температурой внутренней поверхности
int
ограждающей конструкции, °С, принятый по [2];
int
- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих
конструкций, Вт/(м
2
·°С), принятый по [2];
t
int
- расчётная температура внутреннего воздуха·°С;
t
ext
- расчетная температура наружного воздуха в холодный период
года, °С, принимаемая равной средней температуре наиболее
холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по [5].
11
Приведённое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций
из условий энергосбережения, R
req
,м
2
·°C/B
T
, определено по [2] в зависимости
от градусо-суток отопительного периода D
d
, °С·сут.
(
)
d
int
ht
ht
D
t
t z
,
(1.2)
где t
ht
, z
ht
- соответственно средняя температура наружного воздуха, °С, и
продолжительность, сут, отопительного периода, принятые по [5]
для периода со средней суточной температурой наружного воздуха
не более 10 °С.
Значения R
req
для величин D
d
, отличающихся от табличных,
определены по формуле, приведённой в [2].
b
D
a
R
d
req
,
(1.3)
где а и b - коэффициенты, значения которых приняты по данным таблицы
для соответствующего здания в зависимости от вида ограждения.
Толщина слоя утеплителя ограждающей конструкции δ
ут
, м,
определена по формуле:
)
1
1
(
3
3
2
2
1
1
int
ext
req
ут
ут
R
.
(1.4)
Найденное значение толщины слоя утеплителя округлено в большую
сторону.
После
этого определяется
фактическое
сопротивление
теплопередаче R
ф
о
, м
2
·°C/B
T
:
12
ext
УТ
УТ
ф
R
1
1
4
4
2
2
1
1
int
.
(1.5)
Для удобства расчёта трансмиссионных потерь теплоты удобнее
пользоваться коэффициентом теплопередачи К, Bт/(м
2
·°C), который
определяется по формуле
0
1
R
К
.
(1.6)
Результаты расчетов сведены в таблицы 1.1 и 1.2.
Теплотехнический расчет утеплителя стенового ограждения
1. Из санитарно-гигиенических условий
2
3
1
t
в
= +20
0
С
t
н
= -22
δ = 380 мм (кирпичная кладка
изкирпича глиняного
обыкновенного
λ
1
= 0,81 Вт/м К
Рис.1. – Утеплитель стенового ограждения
δ
2
– маты из стеклянного волокна прошивные
λ
2
= λ
ут
= 0,061 Вт/м
0
С;
δ
3
= 9,5 мм (обшивка из гипсокартоновых листов ГКЛ по ГОСТ 6266-89)
λ
3
= 0,15 Вт/м
0
С.
13
ext
Rк
R
1
1
int
0
,
где α
int
= 8,7 Вт/м
2 0
С;
α
ext
= 23 Вт/м
2 0
С.
R
к
= R
1
+R
2
+…..+R
n
УТ
УТ
ф
R
;
9668
,0
061
,0
0435
,0
0633
,0
061
,0
7451
,0
1149
,0
23
1
15
,0
0095
,0
061
,0
51
,0
38
,0
7,
8
1
ут
ут
УТ
o
R
Теплотехнический расчет покрытия
Из санитарно-гигиенических условий
1
2
3
4
Рис.2. – Утеплитель покрытия
R
к
= R
1
+R
2
+…..+R
n
УТ
УТ
R
(
)
int
ext
req
n int
n t
t
R
t
, где Δt
н
= 4,0
0
С (СНиП ІІ-3-79
**
- для покрытий и
чердачных перекрытий общественных зданий), n = 1.
14
Таблица 1.1. – Покрытие
Состав ограждающей
конструкции
ρ,
кг/м
3
δ
4
,
мм
λ,
Вт/м ºС
R,
м
2
·°C/B
T
Профнастил
7800
0,8
58
0,00013
Пароизоляция
600
2
0,15
0,0133
Минераловатная
плита марки «URSA»
П-30
30
150
0,037
4,05
Гипсокартон
800
10
0,21
0,048
R
в
0,12
R
н
0,04
R
0
ф
>R
0
тр
Σ= 4,27>3,00
Таблица 1.2 – Наружные стены
Состав ограждающей
конструкции
ρ,
кг/м
3
δ
4
,
мм
λ,
Вт/м
0
С
R,
м
2
·°C/B
T
ГКЛ
800
9,5
0,15
0,063
Кирпич глиняный
1800
380
0,81
0,47
Утеплитель – маты из
стеклянного волокна
150
90
0,061
1,48
R
в
0,12
R
н
0,04
R
0
ф
>R
0
тр
Σ= 2,44>2,26
15
1.4 РАСЧЕТ ПОТЕРЬ ТЕПЛОТЫ
1.4.1 Расчет потерь теплоты через ограждающие конструкции
В помещениях с постоянным тепловым режимом в течение
отопительного сезона для поддержания температуры на заданном уровне
сопоставляют теплопотери и теплопоступления в расчётном установившемся
режиме, когда возможен наибольший дефицит теплоты.
Трансмиссионные потери теплоты через наружные ограждения, то есть
потери теплоты за счет теплопередачи, определены отдельно для каждого
ограждения рассчитываемого помещения. Трансмиссионные потери
рассчитаны по формуле:
nK
t
t
A
Q
ext
о
)
1
)(
(
int
,
(1.7)
где А – расчётная площадь ограждающей конструкции, м
2
, в соответствии с
правилами обмера площадей ограждающих конструкций;
К – коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции, Вт/м
2о
С;
t
int
– расчётная температура воздуха в помещении,
о
С; в угловых
помещениях принята на 2
о
С больше;
t
ext
– расчётная температура наружного воздуха для отопления,
о
С,
которая принимается равной температуре наиболее холодной пятидневки;
β – добавочные потери теплоты в долях от основных потерь;
принимается для наружных стен, окон и дверей в зависимости от их
ориентации по сторонам света; для наружных входных дверей в зависимости
от их конструкции.
n – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной
поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному
воздуху; этот коэффициент уменьшает расчетную разность температур, если
ограждение не соприкасается непосредственно с наружным воздухом.
16
1.4.2 Определение количества теплоты на нагревание
инфильтрующегося воздуха
Количество теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха
определено по формуле
,
)
(
28
,0
int
К
t
tc
G
Q
ext
i
i
(1.8)
где G
i
– расход инфильтрующегося воздуха, кг/ч, через ограждающие
конструкции помещения;
с – удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кгּ◌ºС);
t
int
, t
ext
– расчетные температуры воздуха, ºС соответственно в
помещении (средняя с учетом повышения для помещений высотой более 4 м)
и наружного воздуха в холодный период года (параметры Б);
К – коэффициент учета влияния встречного теплового потока в
конструкциях, равный 0,7 - для стыков панелей стен и окон с тройными
переплетами, 0,8 – для окон и балконных дверей с раздельными переплетами
и 1,0 – для одинарных окон, окон и балконных дверей со спаренными
переплетами и открытых проемов.
Расход инфильтрующегося воздуха определен по формуле
67
,0
1
2
67
,0
1
)
/
(
/
216
,0
р
р
G
A
R
р
А
G
i
н
u
i
i
,
(1.9)
где А
1
– площадь световых проемов, м
2
;
А
2
– площадь стен (без площади световых проемов), м
2
;
Δр
i
– расчетная разность между давлениями на наружной и внутренней
поверхностях ограждающих конструкций соответственно на расчетном
этаже, Па, при Δр
1
=10Па;
17
R
и
– сопротивление воздухопроницанию наружной ограждающей
конструкции, м
2
ּ◌ч ּ◌Па/кг, определенная по [2];
G
н
– нормативная воздухопроницаемость наружных ограждающих
конструкций, кг/(м
2
ּ◌ч), принятая по [2].
Расчетная разность давлений Δр
i
, определена по формуле
,
)
(
5,
0
)
)(
(
int
1
,
,
2
p
k
c
c
v
h
H
g
p
p
e
n
e
н
p
i
i
i
(1.10)
где Н – высота здания, м, от уровня средней планировочной отметки земли
до верха карниза, центра вытяжных отверстий фонаря или устья шахты;
h
i
–расчетная высота, м, от уровня земли до верха окон, балконных
дверей, наружных дверей, ворот, проемов или до оси горизонтальных и
середин вертикальных стыков стеновой панелей;
ρ
i
, ρ
p
– плотность, кг/м
3
, соответственно наружного воздуха и воздуха в
помещении, определенный по формуле
,
)
273
(
353
t
(1.11)
где v – скорость ветра, м/с;
c
e,n
,c
e,p
– аэродинамические коэффициенты, соответственно для
наветренной и подветренной поверхностей ограждений здания, c
e,n
=0,8 и c
e,p
=
-0,6;
К
1
– коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в
зависимости от высоты здания;
р
int
– условно-постоянное давление воздуха в здании, определенное по
формуле
18
),
)(
(
в
у
i
с
h
H
g
(1.12)
где ρ
у
– плотность наружного воздуха при температуре +5 ºС, ρ
у
=1,27 кг/м
3
.
1.5 РАСЧЕТ ВРЕДНОСТЕЙ, ПОСТУПАЮЩИХ В ПОМЕЩЕНИЕ
1.5.1 Расчет теплопоступлений за счет солнечной радиации
Определение поступления теплоты через световые проемы за счет
солнечной радиации производится по формуле:
,
)
(
п
тп
пр
о
F
q
q
Q
(1.13)
где q
пр
– теплопоступления от солнечной радиации через заполнение
светового проема, Вт/м
2
;
q
тп
– теплопоступления через заполнение светового проема,
обусловленные теплопередачей, Вт/м
2
;
F
п
– площадь светового проема, м
2
.
Теплопоступления от солнечной радиации, Вт/м
2
, через вертикальное
заполнение световых проемов определяется по формуле
зат
отн
обл
р
инс
п
К
К
К
q
К
q
q
)
(
,
(1.14)
где q
п
– тепловой поток прямой солнечной радиации, Вт/м
2
, поступающей в
помещение через одинарное остекление светового проема;
q
р
– тепловой поток рассеянной солнечной радиации, Вт/м
2
,
определенный в зависимости от солнечного времени;
К
инс
– коэффициент инсоляции, определен по формуле
19
),
*
1)(
*
1(
.
В
с
tgА
L
H
a
ctg
L
К
о
с
в
г
инс
(1.15)
где L
г
– размер горизонтальных выступающих элементов затенения, м;
L
в
– размер вертикальных элементов затенения, м;
А – расстояние от горизонтального элемента затенения до откоса
светопроема, м
;
С – расстояние от вертикального элемента затенения до откоса
светопроема, м;
А
с.о
. – солнечный азимут остекления (для вертикальных затеняющих
устройств), т.е. угол, град., между горизонтальной проекцией солнечного
луча и нормалью к рассматриваемой плоскости остекления;
Н – высота светопроема, м;
В – ширина светопроема, м;
β – угол (для горизонтальных затеняющих устройств), град, между
вертикальной плоскостью остекления и проекцией солнечного луча на
вертикальную плоскость, перпендикулярную рассматриваемой плоскости
остекления, этот угол определен с помощью выражения
)
cos
*
(
.о
с
A
ctgh
arctg
(1.16)
К
обл
– коэффициент облучения, определенный как произведение
коэффициентов облучения К
обл..г.
и К
обл..в.
соответственно для горизонтальной
и вертикальной солнцезащитной конструкции. Для определения этих
коэффициентов необходимо найти углы γ
1
и β
1
вычислить по формуле
,
1
с
В
L
arctg
в
(1.17)
,
а
Н
L
arctg
г
(1.18)
20
К
отн
– коэффициент относительного проникания солнечной радиации
через заполнение светового проема, отличающееся от обычного одинарного
остекления;
К
зат
– коэффициент, учитывающий затенение светового проема
переплетами.
Теплопоступления, обусловленные теплопередачей через остекление
светового проема, определены по формуле:
,
int
.
о
усл
н
тп
R
t
t
q
(1.19)
где R
о
– сопротивление теплопередаче заполнения светового проема,
t
в
– расчетная температура воздуха в помещении,
о
С;
t
н.усл.
– условная температура наружной среды,
о
С.
Условная температура наружной среды при вертикальном заполнении
световых проемов рассчитана по формуле:
,
*
*
*
*
*
*
5,
0
2
.
.
зат
n
н
обл
в
инс
в
tн
ср
н
усл
н
К
К
D
К
S
А
t
t
(1.20)
где t
н.ср.
– расчетная температура наружного воздуха;
А
tн
– суточная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха;
β
2
– коэффициент, учитывающий гармоничное изменение температуры
наружного воздуха;
S
в
– количество теплоты прямой солнечной радиации, Вт/м
2
,
поступающей в каждый 1 час расчетных суток на вертикальную поверхность;
D
в
– то же, рассеянной солнечной радиации;
ρ
п
– приведенный коэффициент поглощения солнечной радиации
заполнением световых проемов;
21
α
н
– коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения,
Вт/(м
2
*
о
С), зависящий от скорости ветра. Для вертикальных проемов α
н
определен по формуле:
;
6,
11
8,
5
V
н
(1.21)
где V – расчетная скорость ветра в июле, м/с;
К
инс
, К
обл
, К
зат
– то же, что и в формуле (1.14).
Таблица 1.4 – Теплопоступлений за счет солнечной радиации через
световые проемы
Параметр
ы
Численные значения параметров в часы расчетных суток
9-10
10-11
11-12
12-13
13-14
14-15
15-16 16-17 17-18
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
север
q
п
0
0
0
0
0
0
0
0
0
q
p
64
60
59
59
60
64
70
74
69
h
49
56
61
62
56
49
40
30
20
A
C
60
40
12
0
40
60
76
87
99
A
CO
120
140
168
180
140
120
104
93
90
β
-23,49 -27,325
-28,4664
-28
-27,325
-23,491 -16,083
-5,18
-3,38
S
B
0
0
0
0
0
0
0
0
93
D
86
81
80
80
81
86
94
104
93
β
2
0,13
0,38
0,61
0,79
0,92
0,99
0,94
0,92
0,79
K
инс
1,73
1,45
1,31
1,27
1,46
1,73
2,55
11,2 14,63
q
пр
37,91 35,53
34,94
34,94 35,53
37,91
41,45
43,8 45,76
t
н.усл
26,1
27,74
29,25
30,44
31,3
31,78
31,8
31,3 30,44
q
тп
26,59 30,89
34,88
38,00 40,27
41,52
41,58
40,4 39,16
q
пр
+q
тп
64,5
66,42
69,82
72,94 75,80
79,43
83,03
84,2 84,92
Q
общ
2322
2391
2514
2626
2729
2859
2989
3036 3057
22
1.5.2 Расчет поступления теплоты через покрытие
Количество теплоты, поступающей в помещение через покрытие,
определяется зависимостью:
,
)
(
1
1
1
F
q
q
q
ср
покр
(1.22)
где q
1ср
– среднее за сутки количество поступающей теплоты, Вт/м
2
;
Δq
1
– часть теплопоступлений, Вт/м
2
, изменяющаяся в течение суток.
Среднее за сутки количество теплопоступлений через покрытие
определяется по формуле:
)
*
(
.
.
1
покр
В
НГ
ср
г
покр
ср
н
покр
ср
t
q
t
к
q
(1.23)
где К
покр
– коэффициент теплопередачи покрытия, Вт/м
2о
С;
t
н.ср.
- средняя расчетная температура наружного воздуха в июле,
о
С;
t
в
покр
– температура воздуха под покрытием помещения,
о
С;
)5,
1
(
.
H
t
t
B
покр
В
;
(1.24)
где t
в
– температура внутреннего воздуха из исходных данных для теплого
периода, t
в
= 20ºC.
β – температурный градиент, учитывающий повышение температуры по
высоте, β=0,4-0,5.
Н – высота от пола до вытяжки отверстия, Н=3,7м.
23
ρ
покр
– коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью
покрытия;
q
г.ср
– среднее суточное количество теплоты суммарной ( прямой и
рассеянной) солнечной радиации, поступающей на поверхность покрытия.
α
н.г
– коэффициент теплоотдачи наружной поверхности, Вт/м
2
ºC,
v
Г
Н
6,
2
7,
8
.
.
;
(1.25)
где v – минимальная из скоростей по румбам за июль, повторяемость
которых составляет 16% и более, но не менее 1м/с.
v
=3,6.
Количество теплопоступлений, Вт/м
2
, изменяющихся в течение суток,
вычисляется в зависимости:
)
5,
0(
2
1
НГ
qг
покр
Н
покр
П
B
А
t
v
q
;
(1.26)
где
qг
А
– количество теплоты, равное разности суммарной солнечной
радиации в каждый час ( с учетом запаздывания температурных колебаний) и
средней за сутки суммарной солнечной радиации
ср
г
Г
Г
qг
q
Д
S
А
.
)
(
;
(1.27)
где β
п
– коэффициент, учитывающий наличие воздушной прослойки, β
п
= 1.
Аtn – амплитуда наружного воздуха, Аtn = 10,9ºC, принимаем по /5/.
Sг, Dг – соответственно прямая и рассеянная солнечная радиация на
горизонтальную поверхность.
β
2
– коэффициент, учитывающий гармонические изменения температуры
наружного воздуха.
24
Коэффициент затухания амплитуды колебания температуры наружного
воздуха внутри ограждения может быть определен в соответствии со СНиП
ІІ-3-79
**
по формуле:
H
n
n
H
n
n
n
B
D
покр
Y
S
Y
S
Y
S
Y
Y
S
Y
S
S
е
)
)...(
)(
(
)
)(
)...(
)(
(
9,
0
2
2
1
1
1
1
2
1
2
.
;
(1.28)
В которой ΣD – значение суммарной тепловой инерции ограждений,
определяемая как
S
D
)
(
,
(1.29)
где δ – толщина слоя, м,
λ – коэффициент теплопроводности, Вт/мºC,
S – коэффициент теплоусвоения материала слоя, Вт/м
2
ºC.
Y – коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя, Вт/м
2
ºC.
Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя Y, Вт/(м
2
ºC),
который для слоя с D≥1, принимается равным S. Если D<1, то
Н
Н
i
R
S
R
Y
*
1
1
2
1
1
, (1.30)
где α
в
– коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждения,
Вт/м
2
ºC.
а для i-го слоя – по формуле:
)
1/(
)
(
1
1
2
i
i
i
i
i
Y
R
Y
S
R
Y
,
(1.31)
25
Для удобства вычисления коэффициента затухания амплитуды
колебания температуры наружного воздуха внутри ограждения, вычисления
сведены в таблицу 1.5.
Таблица 1.5 – Суммарной тепловой инерции
Наименование
ρ,
кг/м
3
δ, м
λ,
Вт/м
2
С
R,
м
2 0
С/Вт
S,
Вт/м
2
С
D
Y,
Вт/м
2
С
профнастил
7800 0,0008
58
1,38*10
-5
7
9,7*10
-5
8,7
пароизоляция
600
0,002
0,15
0,013
3,53
0,047
7,9
мин. вата
30
0,15
0,037
4,05
0,26
1,05
0,2
гипсокартон
800
0,01
0,21
0,048
3,34
0,159
0,8
ΣD
1,26
Таблица 1.6 – Поступления теплоты через массивные наружные
ограждения
Параметр
ы
Численные значения параметров в часы расчетных суток
9-10 10-11 11-12 12-13 13-14 14-15 15-16 16-17 17-18
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Через покрытие
β
2
0,13
0,38
0,61
0,79
0,92
0,99
0,99
0,92
0,79
S
г
593
685
733
733
685
593
499
356
274
Δq
1
2,251
8
2,920
7
3,338
7
3,439
0
3,221
6
2,731
1
2,129
1
1,220
6
1,123
3
q
1ср
+ Δq
1
10,60
9
11,27
8
11,69
5
11,79
6
11,57
8
11,08
8
10,48
6
9,577 9,245
q
покр
3394,
8
3608,
8
3742,
6
3774,
7
3705,
1
3548,
1
3355,
5
3064,
8
2896,
3
Σ
солн.рад
23351 23260 23778 43678 25753 26714 25267 22289 21623
Вычисленные значения поступления теплоты через массивные
наружные ограждения суммируются с теплопоступлениями через заполнение
световых проемов в соответствующий час суток.
26
1.6 ВОЗДУШНО-ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС
В помещениях зданий любого назначения в процессе их эксплуатации
происходит выделение теплоты, влаги и других веществ, присутствие
которых в воздухе рабочей зоны является не желательным или даже
опасным для здоровья находящихся там людей. Обычно борьба с
выделениями такого рода осуществляется с помощью вентиляции, при
которой в помещение подается определенное количество воздуха,
ассимилирующего эти вредные выделения, после чего использованный
воздух удаляется из помещения и заменяется новым.
В холодный период года подаваемый в помещение воздух необходимо
предварительно подогреть. Кроме того, на перемещение в системах
вентиляции больших расходов воздуха необходимо затрачивать большое
количество электроэнергии для электродвигателей вентиляторов. Отсюда
ясно, что точное определение воздухообмена в помещении, то есть
количество воздуха, которое необходимо подавать в помещение и извлекать
из него, является важной задачей как с санитарно-технической точки
зрения, так и с экономической. Составление воздушно-теплового баланса
помещения позволяет в максимальной степени совместить решение этих
задач.
В любом помещении, в котором имеется система вентиляции,
расходы воздуха сбалансированы, то есть количество приточного и
удаляемого воздуха равны. При этом, если в помещении функционирует
только
приточная
вентиляция,
удаление
воздуха
происходит
неорганизованным
путем.
Если предусмотрена
только вытяжная
вентиляция,
поступление
воздуха
в
помещение
происходит
неорганизованно, то есть за счет инфильтрации, через щели и неплотности,
за счет перетекания из соседних помещений, но при этом всегда
27
сохраняется баланс, при котором массовый расход удаляемого воздуха, кг/ч,
равен массовому расходу приточного воздуха, кг/ч.
При балансе расходов приточного и вытяжного воздуха имеет место
баланс теплоты, поступающей в помещение и удаляемой из него, а также
баланс влаги. При составлении воздушно-теплового баланса здания учтена
не только теплота, выделяющаяся в помещении и теряемая через наружные
ограждения, но и теплота, вносимая приточным воздухом, а также
теряемая при удалении используемого воздуха.
Воздушно-тепловой баланс помещений составлен для помещений, в
которых воздухообмен должен определяться по расчету.
Температура воздуха в рабочей зоне помещения выбрана согласно
данным нормативной литературы.
Температура верхней зоны определена с учетом температурного
градиента в зависимости от высоты помещения.
Температура наружного воздуха определена по [8] в соответствии с
указаниями по данному расчету.
В теплый период года температура приточного воздуха принимается
равной температуре наружного воздуха по параметрам А.
Расход приточного воздуха отдельно для теплого и холодного
периодов года определяется по формуле
L L
Q cL t
t
c t t
w z
w z
w z
in
l
in
,
,
,
,
(
)
(
)
36
,
(1.32)
где L
w,z
-расход воздуха, удаляемого из обслуживаемой или рабочей зоны
помещения системами местных отсосов, и на технологические нужды, м
3
/ч.
Q - избыточный явный тепловой потоки в помещение, Вт;
с -теплоемкость воздуха, равная 1,2 кДж/(м
3
С);
28
t
w,z
- температура воздуха в обслуживаемой или рабочей зоне
помещения, удаляемого системами местных отсосов, и на технологические
нужды, С;
t
l
- температура воздуха, удаляемого из помещения за пределами
обслуживаемой или рабочей зоны, С;
t
in
- температура воздуха, подаваемого в помещение, С.
Расчет сведен в таблицу 1.7.
Таблица 1.7 – Воздушно-тепловой баланс для пищевого блока
Технологическое оборудование
Выделяю
щаяся
вредность
Объем
вытяжки, м
3
/ч
Объем
притока, м
3
/ч
Обозн.
системы
На
ед.
обор
уд.
всего
На
ед.
обо
руд.
всего
Поз
Наименование
Кол
1
Плита
электрическая
2
Пар,
тепло
750
1500
400
800
В19 П1
2
Фритюрница
1
Пар,
тепло
350
350
200
200
В19 П1
Во всех остальных помещениях должен обеспечиваться нормальный
режим внутреннего воздуха, который соответствует санитарно-гигиеническим
нормам. Кратности воздухообменов для этих помещений приняты в
соответствии с требованиями [5].
Количество воздуха, которое необходимо подать или удалить из
помещений, определяется кратностью обмена воздуха за 1час.
Воздухообмен, м
3
/час, по кратностям определен по формуле:
V
k
L
,
(1.33)
где к - кратность воздухообмена, 1/ч;
V- объем помещения, м
3
.
Расчет воздухообменов помещений по кратностям сведен в таблицу 1.8.
29
Таблица 1.8 – Таблица кратностей воздухообменов
№
Помещение
Объем
м
3
Кратность
Объем воздуха,
м
3
/ч
Номер
установки
П
В
П
В
П
В
1
2
3
4
5
6
7
8
9
на отм. 0.000
4
Санузел
47
-
-
-
50
-
В30
5
То же
47
-
-
-
50
-
В30
на отм. 4.200
1
Обеденный зал
кафе
1623
60 м
3
/ч на чел
8400
8400
П8
В6
79
Моечная
буфета
16
-
6
-
96
-
В37
80
Кладовая
уборочного
инвентаря
14
-
2
-
28
-
В26
81
Кладовая
уборочного
инвентаря
14
-
2
-
28
-
В26
1.7 ПРИНЦИПИАЛЬНЫЕ РЕШЕНИЯ ПО УСТРОЙСТВУ СИСТЕМ
ОТОПЛЕНИЯ И ВЕНТИЛЯЦИИ
Системы отопления блока 5 торгово-развлекательного центра
запроектированы
двухтрубные
с
вертикальными
стояками
и
горизонтальными поэтажными разводками, выполненными над полом, вдоль
наружных стен.
В качестве нагревательных приборов приняты регистры из гладких
труб по ГОСТ 10704-91
*
.
Для регулирования теплоотдачи нагревательных приборов на
подводках к ним устанавливаются ручные регулирующие краны. Удаление
воздуха осуществляется с помощью воздухосборников, установленных в
высших точках систем и воздухоотводчиков.
30
Сброс воды из системы отопления осуществляется через спускные
краны на стояках и в низших точках системы.
Уклон трубопроводов выполнить в сторону спускных кранов.
Трубопроводы систем отопления и теплоснабжения приняты из труб:
- Ø 15-40 мм (вкл.) – водогазопроводных по ГОСТ 3262-75
*
,
- Ø>50 мм – стальных электросварных по ГОСТ 10704-91
*
.
Регистры и открыто проложенные трубопроводы окрашиваются
эмалью ПФ-223 по ГОСТ 14923-78
*
(2 слоя), по грунтовке ГФ-021 по ГОСТ
25129-82.
Трубопроводы под изоляцию окрашиваются краской БТ-177
*
по ОСТ
6-10-426-79 (1 слой) по грунтовке ГФ-021.
Трубопроводы отопления в подпольном канале и трубопроводы
теплоснабжения калориферов по всей длине теплоизолируются:
- Ø 15-50 мм – шнуром минераловатным марки М200 δ = 30 мм, ТУ 36-
1695-79.
- Ø>70 мм – матами минераловатными марки М100 δ = 60 мм, ГОСТ 21880-
94
*
.
Покровный слой – рулонный стеклопластик РСТ по ТУ 6-11-145-80.
Теплоснабжение торгово-развлекательного центра осуществляется от
проектируемой котельной.
Параметры теплоносителя в наружной теплосети:
Т
п
= 95
0
С, Т
о
= 70
0
С.
Р
п
= 3,4 кгс/см
2
, Р
о
= 2,8 кгс/см
2
.
Параметры теплоносителя в системах:
-отопления 95-70
0
С,
-вентиляции 95-70
0
С,
-воздушно-тепловых завес 95-70
0
С.
Здание оборудуется индивидуальным тепловым пунктом (ИТП),
который располагается на первом этаже здания. В ИТП устанавливается
31
оборудование узла управления, монтажные вставки для установки приборов
учета тепла, приборы КИП и А.
В здании запроектирована приточно-вытяжная вентиляция с
механическим и частично с естественным побуждением движения воздуха.
Подача приточного воздуха в основные помещения (зрительные залы
кинотеатра) принята из расчета 20 м
3
/ч на человека, в остальных помещениях
воздухообмен определен по нормативным кратностям.
В качестве приточных установок приняты комплексные установки VTS
CLIMA.
В состав комплексной поставки приточных установок входит: клапан
наружного воздуха, фильтр, вентилятор, калорифер, шумоглушитель,
соединительные короба и блок автоматического управления.
Комплектом автоматики осуществляется регулирование параметров
воздуха, защита калориферов от замораживания, блокировка клапана
наружного воздуха с вентилятором.
Для предотвращения поступления холодного воздуха в помещения
торговых залов в холодное время года наружные двери оборудуются
воздушно-тепловыми завесами с водяным подогревом.
Воздуховоды общеобменной вентиляции приняты из оцинкованной
тонколистовой стали по ГОСТ 14918-80.
Также проектом предусмотрены противопожарные мероприятия.
Трубопроводы в местах пересечения перекрытия, внутренних стен и
перегородках прокладываются в гильзах из негорючих материалов, края
гильзы проложить на одном уровне с поверхностями перегородок, потолков,
на 30 мм выше поверхности чистого пола.
Места прохода транзитных воздуховодов через стены, перегородки и
перекрытия
уплотняются
негорючими
материалами,
обеспечивая
нормируемый предел огнестойкости пересекаемого ограждения.
Транзитные
воздуховоды систем
общеобменной вентиляции
изолируются матами минераловатными толщиной 70 мм с покрытием
32
стеклотекстолитом покровным листовым по ТУ 36-1583-88, что обеспечивает
воздуховодам предел огнестойкости 0,5 часа.
1.8 АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
Аэродинамический расчет выполнен с целью определения размеров
поперечного сечения воздуховодов и потерь давления в системе. В системах
с механическим побуждением движения воздуха потери давления
определяют выбор вентилятора.
Общие потери давления ΔР, Па, на участке системы определены по
формуле:
)
(
Z
Rl
Р
,
(1.34)
где R – удельные потери давления на 1 м воздуховода, Па/м;
l – длина участков воздуховода, м;
Z – потери давления в местных сопротивлениях, Па, определены по
формуле:
д
P
Z
,
(1.35)
где P
д
– динамическое давление воздуха на участке, Па;
Σξ – сумма коэффициентов местных сопротивлений.
Значение потерь давления на трение R, динамическое давление Р
д
и
значения коэффициентов местных сопротивлений ξ определены по таблицам
для расчета воздуховодов.
Потери давления, Па, на 1 м в круглых воздуховодах определяются по
формуле:
,
2
2
d
v
l
Р
тр
(1.36)
33
где λ
тр
– коэффициент сопротивления трения;
d – диаметр воздуховода, м;
v – скорость движения воздуха в воздуховоде, м/с;
ρ – объемная масса воздуха, перемещаемая по воздуховоду, кг/м
3
;
2
2
v
- динамическое давление, Па.
Коэффициент сопротивления принят по формуле:
,
)
Re
68
(
11
,0
25
,0
к
Kэ
тр
(1.37)
где Кэ – абсолютная эквивалентная шероховатость поверхности воздуховода
из листовой стали, равная 0,1 мм;
d – диаметр воздуховода, мм;
Re – число Рейнольдса.
Для воздуховодов, выполненных из листовой стали с абсолютной
шероховатостью Кэ=0,1 мм, значение Re принимается с поправочным
коэффициентом и на потери давления на трение.
Для воздуховодов прямоугольного сечения за расчетную величину d
принимается эквивалентный диаметр, при котором потери давления в
круглом воздуховоде при той же скорости воздуха равны потерям в
прямоугольном воздуховоде.
Аэродинамический расчет вентиляционной системы состоит из двух
типов: расчета участков основного направления – магистрали и увязки всех
остальных участков системы, проводится в следующей последовательности:
1.
Определение размеров сечения расчетного участка определяется
по формуле:
34
,
,
2
м
v
Lp
F
т
(1.38)
где Lp – расчетный расход воздуха на участке, м
3
/с;
v
т
– рекомендуемая скорость движения воздуха участках, м/с.
Для воздуховодов прямоугольного сечения за расчетную величину d
принимается эквивалентный диаметр, при котором потери давления в
круглом воздуховоде при той же скорости воздуха равны потерям в
прямоугольном воздуховоде.
Значения эквивалентных диаметров, м, определены по формуле:
,
2
в
а
ав
d
экв
(1.39)
где а, в – размеры сторон прямоугольного воздуховода, м.
2. Определяем фактическую скорость, м/с. По формуле:
,
/
,
с
м
F
Lp
W
ф
ф
(1.40)
3.
Определяем динамическое давление по величине фактической
скорости.
4. Определяем потери давления на трение.
Потери давления на трение определяются по таблицам и заносятся в
таблицу аэродинамического расчета, как и значение потерь давления на
трение на участке R.
5.
Вычисляем сумму коэффициентов местных сопротивлений,
используя таблицы.
6. Определение динамических давлений.
35
Динамическое давление определяется по расходу воздуха и
фактической скорости, используя таблицы. Значение давления заносится в
таблицу аэродинамического расчета.
7. Определение потерь давления в местных сопротивлениях.
Они определяются, используя значение суммы коэффициентов
местного сопротивления Σζ и динамического давления
2
2
v
:
Z =
2
2
v
;
(1.41)
Результаты расчетов занесены в таблицу 1.9 аэродинамического расчета.
8. Определение потерь давления на расчетном участке:
Z
l
R
Н
,
(1.42)
где R – удельные потери на трение, Па/м;
l – длина участка, м;
Z – потери давления на местные сопротивления, Па.
9. Определяем общие потери давления, Па, в системе по формуле:
об
сист
Н
Z
Rl
Н
)
(
,
(1.43)
где Н
об
– потери давления в оборудовании и других устройствах
вентиляционной системы.
Определение потерь давления в системе необходимо для подбора
вентилятора.
10. Увязка остальных участков системы.
36
Увязка начинается с самых протяженных ответвлений. Методика
увязки ответвлений аналогична расчету участков основного направления.
Потери от точки разветвления до конца ответвления равны потерям от этой
же точки до главной магистрали, т.е.:
.
.
)
(
)
(
)
(
отв
кон
маг
отв
Z
Rl
Z
Rl
Z
Rl
,
(1.44)
Невязка потерь давления не превышает 15%.
Приточная камера П1 предусмотрена для подачи воздуха в пищевой
блок, расположенного
на 1 этаже торгово-развлекательного центра.
Приточная камера П2 – аналогично. Требуемое количество воздуха
определяется по тепловому балансу отдельных помещений, а также по
таблице кратностей воздухообменов.
Для нее используется приточная установка полной заводской
готовности с комплектом необходимой автоматики.
Аэродинамический расчет производим для следующих систем: П1, П2,
В1, В2, В3, который приводится в таблицах 9,10,11,12.
37
Таблица 1.9 – Аэродинамический расчет системы П1
№
L,
м
3
/ч
l,
м
w,
м/c
a×b,
мм
g
v
2
2
R,
Па/
м
Rl ,
Па
Z,
Па
Rl+Z,
Па
Σ Rl+Z,
Па
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
Магистраль
1
6445 4,4 9,2
600
×
400
50,4 2,0
8,8
1,2
121
60,48
60,48
2
4890 3,2 7,5
600
×
400
33,5 1,4
4,5
2,4
80,4
84,9
145,4
3
3740 3,6 5,7
600
×
400
19,3 0,9
3,2
2,3
44
47,2
192,6
4
3710 1,0 6,7
500
×
400
26,7 1,4
1,4
1,4
37
38,4
231
5
3425 2,6 6,4
500
×
400
24,4 1,2
3,1
1,4
34
37,1
268,1
6
3275 2,2 6,3
500
×
400
23,6 1,1
2,4
2,8
66,1
68,5
336,6
7
1075 2,6 2,0
500
×
400
2,4 0,25 0,7
1,4
4
4,7
341,3
8
275 1,0 3,5
300
×
250
7,3
0,7
0,7
1,4
10
10,7
352
9
250 5,3 3,6
150
×
150
7,7
1,3
6,9 0,86
7
13,9
365,9
10
150 1,2 2,6
150
×
150
4,0
0,6
0,7
2,8
11
11,7
377,6
1.9 ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ
1.9.1 Подбор оборудования вытяжных систем
Подбор вентилятора для вытяжной системы В1 производится в
следующем порядке:
Исходные данные:
1. Расход воздуха, м
3
/час, в системе
o
c
L
L
1.
1
,
(1.45)
где L
о
- производительность системы.
38
1,1 – коэффициент, учитывающий подсос и утечку воздуха из системы
(для металлических воздуховодов).
3170
2880
1,1
c
L
, м
3
/час
2. Давление, принимаемое для подбора вентилятора, согласно
аэродинамическому расчету, Н=155 Па
Подбор вентилятора осуществляется по расходу воздуха и давлению
согласно характеристикам, приведенным в каталогах.
Для системы В1 принимаем:
Крышный вентилятор DV400L-4D, N=0,43 кВт, n = 1275 об/мин.
Мощность, кВт, электродвигателя определяем по формуле:
п
c
c
H
L
N
1000
3600
,
(1.46)
где L
c
- производительность системы;
H
c
- потери давления в системе;
η - КПД вентилятора;
η
п
- КПД передачи.
19
,0
8.
0
9.
0
1000
3600
155
3170
N
Установочная
21
,0
1,1
19
,0
уст
N
Из этого следует, что выбранный вентилятор удовлетворяет
необходимым требованиям.
Подбор вентилятора для вытяжных систем В2, В3 производится в том
же порядке.
39
1.9.2 Подбор оборудования для приточных систем
Назначение калориферов
Для поддержания в рабочей зоне температуры в зимний период
необходимо подавать подогретый воздух в помещения, где находится
постоянный обслуживающий персонал. Для этого предусмотрена приточная
система. Эта система позволяет создавать требуемые санитарными нормами
условия на рабочем месте. Воздух, подаваемый этой системой, подогревается
в калориферной установке. В качестве теплоносителя принимается горячая
вода с температурой 95-70° С.
Для очистки воздуха от пыли и других вредных веществ в приточной
камере устанавливаются воздушные фильтры. К установкам принимаются
фильтры ячейковые грубой очистки, эффективностью очистки 80%, сторона
обслуживания слева, с фильтрующим стекловолокнистым
упругим
материалом.
Подбор оборудования осуществляется в программе VTS CLIMA.
Бланк-заказ 1 от 13.05.13
Заказчик
Месторасположе
ние
Телефон / Факс
Исполнитель
г. Ростов-на-Дону
Ростовской обл.
/
Сидорик А.В.
Название установки
Lв,[м3/ч]
Типоразмер
П1
6800
КЦКП-8-1
Конструктивное исполнение:
полимерное покрытие наружных панелей
40
Автоматика:
Датчик защиты от замораживания теплообменника по воде;
Датчик защиты от замораживания теплообменника по воздуху;
Шкаф приборов автоматики и управления с контроллером.
1.10 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
1.10.1 Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления
Целью данного расчета является определение диаметров трубопроводов,
необходимых для перемещения определенных расходов теплоносителя в
зависимости от располагаемого давления.
Необходимый расход теплоносителя G, кг/ч, на каждом участке
определен по формуле:
,
6,
3
o
г
уч
t
t
c
Q
G
(1.47)
где Q
уч
– тепловая нагрузка участка, Вт;
с – удельная теплоемкость воды, равная 4,19 кДж/(кг ּ◌ºС).
t
г
-t
о
– расчетная разность температур, ºС, теплоносителя на входе и
выходе из системы, ветви или стояка.
Ориентировочное значение средней удельной потери давления на
трение по длине расчетного циркуляционного кольца, Па/м, определено по
формуле:
,
9,
0
65
,0
уч
р
ср
l
Р
R
(1.48)
41
где ΔР
р
– располагаемое давление в системе отопления, Па, равное 20000 Па;
Σl – общая длина расчетного циркуляционного кольца, м.
Ориентируясь на значение R
ср
, по [7] для определенного расхода
теплоносителя на заданном участке G
уч
подобраны диаметры участков. По
принятому диаметру участка d
уч
и расходу G
уч
определено действительное
значение R, Па/м, скорость движения воды W, м/с. Затем, в зависимости от
величины скорости, определено значение динамического давления Р
д
, Па,
для всех участков кольца по [7].
Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па, определены по
формуле:
,
д
Р
Z
(1.49)
где Σζ – сумма коэффициентов местных сопротивлений, определенных по
[7].
Полные потери давления на каждом участке, Па, определены по
формуле:
,Z
Rl
Р
уч
(1.50)
где Rl – потери давления на трение на рассчитываемом участке, Па.
Просуммировав потери давления на каждом участке, получены потери
давления всего циркуляционного кольца.
Правильность выполнения гидравлического расчета проверена
условием:
42
.
9,
0
р
Р
Z
Rl
(1.51)
8,
56
206
20000
9,
0
65
,0
ch
R
Гидравлический расчет
произведен в
программе
COMAP
«Премьерстройпласт», приложение 3.
1.10.2 Расчет поверхности отопительных приборов
Требуемая теплоотдача отопительного прибора Q
пр
, Вт, определена по
формуле:
,
9,
0
тр
п
пр
Q
Q
Q
(1.52)
где Q
п
– теплопотребность помещения, равная его теплопотерям, Вт;
0,9– поправочный коэффициент, учитывающий долю теплоотдачи
теплопроводов, расходуемую на нагревание воздуха в помещении при
открытой прокладке труб;
Q
тр
– суммарная теплоотдача труб, Вт, проложенных в пределах
помещения, определена по формуле:
,
г
г
в
в
тр
l
q
l
q
Q
(1.53)
где q
в
и q
г
– теплоотдача 1 м соответственно вертикальной и горизонтальной
трубы, Вт/м; для изолированных труб q
в
= q
г
= 22 Вт/м;
l
в
и l
г
– длина соответственно вертикальных и горизонтальных участков
трубы, м.
Расход теплоносителя через стояк, кг/ч, определен по формуле:
43
,
)
(
6,
3
2
1
обр
п
п
ст
t
tс
Q
G
(1.54)
где β
1
– поправочный коэффициент, учитывающий теплопередачу через
дополнительную установленную площадь отопительного прибора;
β
2
- поправочный коэффициент, учитывающий дополнительные
теплопотери, вследствие размещения отопительных приборов у наружной
стены.
Расход теплоносителя через прибор, кг/ч, определен по формуле:
,
ст
пр
G
G
(1.55)
где α – коэффициент затекания воды в прибор, равный 0,55.
Средняя температура теплоносителя в приборе,
о
С, определена по
формуле:
,
2
вых
вх
пр
t
t
t
(1.56)
где t
вх
– температура воды на входе в прибор, равная 95
о
С;
t
вых
– температура воды на выходе из прибора, равная 70
о
С.
Температурный напор определен по формуле:
.
int
t
t
t
пр
ср
(1.57)
Расчетная плотность теплового потока отопительного прибора, Вт/м
2
,
определена по зависимости:
44
,
360
70
1
з
пр
п
ср
ном
пр
G
t
q
q
(1.58)
где q
ном
– номинальная плотность теплового потока прибора, Вт/м
2
, равная
145 Вт/м
2
;
n и р – эмпирические значения показателей для определения теплового
потока отопительных приборов, определенные по [7]. n=0,3; р=0,02.
Расчетная площадь отопительного прибора, м
2
, определена по
формуле:
пр
пр
р
q
Q
А
(1.59)
1.10.3 Спецификация оборудования системы отопления
Спецификация оборудования системы отопления приведена в таблице
1.14.
Трубопроводы систем отопления приняты из труб:
-Ø 15-40 мм – водогазопроводных по ГОСТ 3262-75
*
;
- Ø >50 мм – стальных электросварных по ГОСТ 10704-91
*
.
Дипломник:
Сидорик А.В.
Основной
руководитель:
Сафорьян Л.Н.
45
II. ОРГАНИЗАЦИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА
2.1 АНАЛИЗ СТРОИТЕЛЬСТВА
Рельеф площадки спокойный, с уклоном с востока на запад. Расчетный
уровень грунтовых вод ожидается на глубине от 1,2м до 3м., доставка
материалов осуществляется автомобильным транспортом.
Источники временного водоснабжения и канализации - существующие
городские сети.
Источники энергоснабжения:
электроэнергия - от существующей через временную ТП;
сжатым воздухом - компрессор.
Начало строительства 01 июля 2013 года.
2.2 МЕТОДЫ ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ
Методы производства работ рассмотрим на монтаж систем вентиляции
и отопления. Существует 3 метода производства работ: параллельный,
последовательный и поточный. Для данных условий производства более
рациональным
является
поточный
метод
строительства,
который
характеризуется планомерным выпуском строительной продукции на основе
непрерывной работы и рассчитанных параметров потока. По структуре и
виду продукции поток является специализированным. По характеру
ритмичности поток неритмичный. Специализированный поток является
суммой частных потоков, определяем частные потоки и их параметры:
69
Таблица 2.1 – Частные потоки
Наименование потока
Q
Подготовительные работы
125,8
Монтаж систем вентиляции
104,6
Монтаж системы отопления
220,
Ведущим процессом является: монтаж системы отопления.
При расчёте определяется ритм ритмом потока (время работы на одной
захватке) по ведущему процессу (ведущим процессом является – монтаж
системы отопления).
S
N
p
n
Q
K
пр
пр
,
(2.1)
где Q - трудоёмкость нормируемая,
K - ритм потока,
p - коэффициент выполнения норм выработки,
n - число простых процессов на потоке,
S - сменность,
N - число рабочих в смену.
17
,3
1
07
,1
9
12
02
,
220
пр
K
дн.
Принимаем ритм потока по ведущему процессу 5 дней.
Календарный план для работ по всему комплексу проектируется с
учетом времени работы на одной захватке по всем процессам 5 дней.
2.3 ВЫБОР ОСНОВНОГО МОНТАЖНОГО МЕХАНИЗМА
70
Выбор основного монтажного механизма производим для работ
погрузочно-разгрузочных работ при монтаже вентиляционных систем.
Характеристики монтируемых элементов и грузозахватных приспособлений
приведены в таблице 2.2.
Таблица
2.2 –
Характеристики монтируемых элементов
и
грузозахватных приспособлений
Сборный элемент
Грузозахватное приспособление
Наименование Масса
, т
Наименование,
марка
Грузопод
ъемность,
т
Высота
стро-
повки, м
Масса,
кг
Обосн
овани
е
Вентилятор
0,84
Траверса
унифицирован-
ная ЦНИИОМТП
РЧ-455-69
до 4
1
80
стр.16
0
Таблица 2.3 – Требуемые параметры монтажного крана
Монтируемый
Грузоподъёмность, т Высота подъёма
крюка, м
Вылет стрелы, м
элемент
Q = Qэл + q
Нкр = hмг + hз +
hэл + hс
L
Вентилятор
0,84+0,08=0,92
0+0,5+6,3+1=7,8 4,24
По требуемым техническим параметрам выбираем 2 крана:
1) МКГ-16 с длиной стрелы 18.5 м с гуськом 5.6 м;
2)МКП-16 с длиной стрелы 15 м с гуськом 3.9 м.
Выбираем гусеничный кран МКГ-16.
2.4 КАЛЬКУЛЯЦИЯ ТРУДОВЫХ ЗАТРАТ
Калькуляция трудовых затрат приведена в приложении 1.
2.5 ГРАФИКИ ДВИЖЕНИЯ РЕСУРСОВ ПО ОБЪЕКТУ
71
График движения рабочих кадров по объекту
№
п/п
Наименование
Ед.
изм.
Коли-
чество
Среднесуточное количество
рабочих по месяцам
июль
август
сентябрь
1
Машинист
Ч.д.
106
90
16
2
Слесарь
монтажник
Ч.д.
1189
800
389
График поступления на объект строительных
конструкций, изделий, материалов
№
п/п
Наименование
Ед.
изм.
Количес
тво
2013 г.
июль
август
сентябрь
1
2
3
4
5
6
7
1 Трубы разных
диаметров
т
2920
1838
1081.3
0.7
2 Отопительная
труба 17х2 мм,
бухта 120 м
«
3,45
0,45
1
2
График движения основных строительных машин
№
п/п
Наименование
Ед.
изм.
Число
машин
2013 г.
июль
август
сентябрь
1 Компрессор
«
4
640
4
389
4
237
1
14
2 Растворонасос
«
4
640
4
403
4
237
2.6 РАСЧЕТ РЕСУРСОВ СТРОИТЕЛЬСТВА
2.6.1 Определение расчётной численности работников
Основой для определения расчётной численности работников на
строительной площадке является максимальное количество рабочих
основного производства, занятых в одну смену Оно определяется по графику
движения рабочих, построенного производства работ и составляет 13
человек.
72
Численность рабочих не основного производства принимается в
размере 20% от количества рабочих, принятого по графику и составляет 3
чел.
Количество служащих, включая специалистов, в одну смену
принимается в размере 11 - 14% от суммарной численности основного и не
основного производства и составляет 0,1 .
Общее расчётное количество работников, занятых на стройплощадке в
смену, определяется, как сумма всех категорий работников с коэффициентом
1.06 (из которых 4% - работники, находящиеся в отпуске,2% - невыходы по
болезни).
Таким образом, общее расчётное количество работников 18 человек.
2.6.2 Определение состава и площадей временных
зданий и сооружений
Состав и площади временных мобильных зданий и сооружений
определяют на момент максимального разворота работ на строительной
площадке по расчётной численности работников, занятых в одну смену.
Тип временного сооружения принимают с учётом срока его
пребывания на стройплощадке: при строительстве сроком до 6 месяцев
принимаются передвижные здания,16-18 месяцев - здания контейнерного
типа,18-36 месяцев - сборно-разборные.
На строительном объекте с числом работающих в наиболее
многочисленной смене не менее 60 чел. должны быть, как минимум,
следующие санитарно-бытовые помещения: гардеробные с умывальниками,
душевые помещения для сушки и обеспыливания одежды помещение для
обогрева, для отдыха рабочих, для приёма пищи, прорабская, туалет.
73
При численности работающих женщин 15-50 чел. на стройплощадке
оборудуется помещение для личной гигиены женщин площадью 6 м
2
, а при
50-100 чел.- 10 м
2
.
При численности работающих до 150 чел. в прорабских должны быть в
наличии медицинские аптечки, а при 150-300 чел. в прорабской
предусматривается помещение для медпункта площадью не менее 12 м
2
с
отдельным входом.
Таблица 2.4 – Состав и площади временных зданий и сооружений
№ Наименование
Расчётная
числен-
ность
работников
Норма на 1
человека
Расчётн
ая
потребн
ость
м
2
Принято
Тип здания
и шифр
проекта
Площ
адь
м
2
всег
о
%
одновр.
польз.
ед.
изм.
Кол-
во
1 Проходная
табельная
--
--
м
2
8-10
--
8
10
2 Контора прораба
5
100
м
2
3-5
Контей-
нерного
типа
8
3 Помещение для
приёма пищи
18
30
м
2
1.0
0,6
1
4 Помещение для
обогрева рабочих
18
100
м
2
0.1
1,8
2
5 Гардеробная
18
70
м
2
0.9
7
9
6 Душевые
18
30
1сетка на 12
чел.
6
7 Туалет
18
--
0,07м
2
на 1
чел.
2
8 Закрытая кладовая 18
--
--
--
13
9 Место для
курения
18
30
м
2
0,2
0,6
2.6.3 Расчёт потребности в складских площадях
Площади складов определяются для материалов, подлежащих
хранению на строительной площадке по номенклатуре, предусмотренной в
74
графике для поступления на объект строительных конструкций, деталей,
полуфабрикатов, оборудования.
Требуемую площадь склада рассчитываем по формуле:
п
cк
K
r
P
S
)
(
,
(2.2)
где Р
ск
- количество материалов, подлежащих хранению,
r - норма хранения на 1 м
2
площади,
К
п
- коэффициент, учитывающий проходы.
2
1
)
(
K
K
n
Т
Р
Р
об
ск
,
(2.3)
где Р
об
- количество материалов, потребных для производства СМР,
Т - продолжительность выполнения работ по календарному плану,
n - норма запаса материалов, дн.(5-12),
К
1
- коэффициент, учитывающий неравномерность хранения
материалов (1.1),
К
2
- коэффициент неравномерности потребления материалов (1.3).
2.7 РАСЧЁТ ПОТРЕБНОСТИ В ВОДЕ И ЭНЕРГОРЕСУРСАХ
2.7.1 Расчёт потребности в воде
Временное водоснабжение на строительной площадке предназначено
для обеспечения производственных и хозяйственно-бытовых нужд и
пожаротушения. Потребный расход воды, л/с, определяется по формуле:
)
(
5,
0
пр
б
пож
Р
Р
P
Q
,
(2.4)
где Р
пож
– расход воды на противопожарные нужды, л/с;
Р
б
– расход воды на бытовые нужды, л/с;
Р
пр
– расход воды на производственные нужды, л/с.
2
1
б
б
б
Р
Р
Р
,
(2.5)
где Р
б1
– расход воды на умывание, принятие пищи и бытовые нужды, л/с;
Р
б2
– расход воды для принятия душа, л/с.
75
3600
8
1
1
k
b
N
Р
б
,
3600
2
2
t
k
a
N
Р
б
,
где N – общее количество работающих на строительной площадке, чел.;
b – норма водопотребления на одного человека в смену;
а – норма водопотребления на одного человека в смену, при наличии
канализации – 80 л;
k
1
– коэффициент неравномерности потребления воды, k
1
=1,2÷1,3;
k
2
– коэффициент, учитывающий число моющихся от наибольшего числа
работающих в смену, k
2
=0,3÷0,4;
8 – число часов работы в смену;
t – время работы душевой установки в часах, t = 0,75 час.
Расход воды на пожаротушение определяется в зависимости от
площади застройки, принимаемой по стройгенплану. При площади до 30 га,
расход воды принимается 10 л/с.
Расход воды на противопожарные нужды, л/с, определяется по
формуле:
3600
2,
1
3
n
Q
k
Р
пр
,
(2.7)
где 1,2 – коэффициент на неучтенные расходы воды;
k
3
– коэффициент неравномерности водопотребления, k
3
=1,3÷1,5;
n – число часов работы в смену;
ΣQ – суммарный расход воды в смену в литрах, на производственные
нужды, на совпадающие во времени работы (согласно календарному плану
производства работ).
Диаметр временного трубопровода, мм, определяется по формуле:
76
V
Q
D
1000
4
,
(2.8)
где Q – суммарный расход воды на бытовые, производственные и
противопожарные нужды;
V – скорость движения воды в трубопроводе, м/с., принимаем 2 м/с.
Полученное значение округляем до ближайшего по ГОСТу. При этом
диаметр противопожарного водопровода принимаем не менее 100 мм.
Принимаем диаметр водопровода 100 мм.
2.7.2 Расчёт потребности в электроэнергии
Электроэнергия на строительной площадке расходуется на силовые
потребители, технологические процессы, наружное освещение мест
производства работ, складов, подъездных путей и территории строительства.
Потребители
Единицы
измерения
Удельная мощность
на ед. изм., кВт
Гусеничный
кран
грузоподъёмностью от 8 до 25 т.
шт.
72...78
Подъёмник мачтовый
шт.
1.8...7.4
Освещение
мест
производства работ
100 м
2
0.05...0.24
Внутреннее
освещение
бытовых
и
производственных
помещений
100 м
2
0.43...1.5
Растворонасос
шт.
1.7...7
Сварочный аппарат
Освещение
проходов
и
проездов
1000 м
2.5...5.0
Охранное освещение
1000 м
1.5...3.0
Потребная
электроэнергия
и мощность
трансформатора,
кВт
определяется по формуле:
77
P
k
P
k
P
k
P
k
P
T
c
T
v o
n o
(
cos
cos
),
. .
. .
1
1
2
2
3
4
(2.9)
где – коэффициент, учитывающий потери в сети (1.05-1.10),
P
c
– сумма номинальных мощностей всех силовых установок при
условии возможного совпадения во времени их эксплуатации, кВт;
P
т
– сумма номинальных мощностей аппаратов, участвующих в
технологических процессах, совпадающих во времени с работой, кВт;
Р
v.о.
– общая мощность осветительных приборов внутреннего
освещения, кВт;
Р
n.о.
– общая мощность осветительных приборов наружного освещения,
кВт;
cos
1
,cos
2
– коэффициенты мощности, зависящие соответственно от
загрузки силовых и технологических потребителей (соответственно 0.6 и
0.5),
К
1
, К
2
, К
3
, К
4
– соответственно коэффициенты спросов, учитывающие
несовпадение нагрузок и принимаемые: К
1
=0.5; К
2
=0.4; К
3
=0.8; К
4
=1.0.
Таким образом, потребная электроэнергия и мощность трансформатора:
P
T
11
05 123
06
04 0
05
08 068 10 18
. (
.
.
.
.
.
.
.
. )
=115 кВт.
Характеристика комплексных трансформаторных подстанций
Подстанция
Мощность,
кВт
Тип
СКТП-100-6/10/0.4
20
Закрытая
СКТП-180/10/6/0.4/0.23
180
--
КТП-100-10
100
Полузакрытая
КТП СКБ "Мосстроя"
180
Закрытая
СКТП-560
560
--
КПТП-80
80
--
78
По заданной мощности подбираем трансформатор закрытого типа КТП
СКБ «Мосстроя» с мощностью 180 кВт.
Расчёт сечения одной жилы кабеля или провода, мм, для определённой
группы потребителей производится по формуле:
H
u
g
L
P
q
уч
2
100
,
(2.10)
где Р
уч
– расчетная мощность одной группы потребителей, кВт;
L – длина кабеля от ТП к группе потребителей, м;
g – удельная проводимость материала провода (кабеля), принимается для
меди - 57.0, для алюминия - 34.5;
u – номинальное напряжение, В;
Н – потеря напряжения в сети (6-8 %).
Рассматриваем участок питания осветительной сети.
19
,0
6
2
220
0,
57
350
8,
0
100
q
мм.
Сечение кабеля (провода)может быть принято:
- для силовых потребителей марки ААБ сечением жил, мм:
1, 1.5, 2.5, 4, 6, 10, 16, 25, 35 и.т.д.
- для освещения, мм (медный провод):
1, 1.5, 2.5, 4, 6, 10 марки провода ПРД.
Принимаем медный провод с жилой 1.0 мм.
2.8 РАСЧЁТ ПОТРЕБНОСТИ В СЖАТОМ ВОЗДУХЕ
Сжатый воздух на строительной площадке необходим для обеспечения
работы аппаратов
(в
т.ч.,
отбойных
молотков,
перфораторов,
пневмотрамбовок, ручного пневматического инструмента для очистки
поверхности от пыли и т.д.). Источниками сжатого воздуха являются
79
стационарные компрессорные станции, а чаще всего, передвижные
компрессорные установки.
Расчёт потребности в сжатом воздухе производится из условия работы
максимального количества
аппаратов,
присоединённых
к
одному
компрессору.
Мощность потребной компрессорной установки, м3/мин определяют
по формуле:
q
К
Q
3,
1
,
(2.11)
где 1,3 – коэффициент, учитывающий потери в сети;
q – суммарный расход воздуха приборами,
К – коэффициент одновременности работы аппаратов, принимаемый при
работе одного аппарата =1, при работе двух-трех аппаратов = 0.9, при работе
четырех-шести аппаратов = 0,8.
16
,4
4
8,
0
3,
1
Q
м
3
/мин.
Принимаем 1 компрессор КС-9 с расходом 9 м
3
/мин.
Емкость ресивера, м
3
/мин, определяется по формуле:
Q
К
W
(2.12)
где К – коэффициент, зависящий от мощности компрессора, (передвижной
компрессор – 0,4).
9,
0
7,
4
4,
0
W
м
3
/мин.
Диаметр, мм, разводящего трубопровода определяем по формуле:
Q
D
18
,3
(2.13)
49
,6
16
,4
18
,3
D
см.
Полученное значение округляем до ближайшего по стандарту диаметра.
Принимаем D=10 см.
Расход воздуха приборами
Наименование
инструмента
Ед. изм.
Количество
Расход
воздуха на
ед. изм.
Расход на
весь
объём
80
Отбойный молоток
шт.
2
1
2
Установка
пылеочистки
шт.
2
1
2
Итого
4
2.9 СТРОЙГЕНПЛАН
Строительный генеральный план объекта составлен на период
погрузочно-разгрузочных работ при монтаже систем вентиляции и
предусматривает максимальное использование для нужд строительства
постоянных дорог, существующих водопроводной и электрической сетей.
На стройгенплане показаны основные механизмы, при помощи
которых производятся погрузочно-разгрузочные работы при монтаже систем
вентиляции, привязаны временные инвентарные здания и сооружения.
Временная дорога - из щебня, шириной 3.5 метров обеспечивает
регулярное
безопасное
движение
автотранспорта
по территории
строительства. Указатели движения людей и машин и знак, ограничивающий
скорость движения автотранспорта, расположены непосредственно перед
въездом на стройплощадку 2 пожарных гидранта (с расстоянием между ними
менее 150 метров) с тупиковой схемой временного противопожарного
водопровода обеспечивают нужды пожаротушения.
В целях удовлетворения бытовых нужд строительных рабочих и ИТР
предусмотрено временное водоснабжение и электроснабжение бытовых
зданий.
Изделия заводского изготовления, детали и материалы складируются в
зонах действия монтажного крана. Открытые площадки для складирования и
хранения материалов и изделий обеспечивают возможность создания
нормативного запаса для беспрерывного производства работ. Предусмотрены
также навес и закрытая кладовая для хранения строительного инструмента и
инвентаря.
81
Раскладка материалов осуществляется таким образом, чтобы
обеспечить проходы для рабочих для беспрепятственной строповки изделий
и конструкций в процессе монтажа.
Ограждение площадки - инвентарное, щитовое.
Для геодезической привязки работ на стройплощадке установлен
геодезический репер.
Водоснабжение и теплоснабжение площадки и объекта строительства
осуществляется от существующих городских сетей. Электроснабжение
осуществляется от существующей ЛЭП (линии электропередач). Наличие на
площадке трансформаторной подстанции позволяет создать силовую(380В) и
осветительную (220В) сети.
Дипломник:
Сидорик А.В.
Основной
руководитель:
Сафорьян Л.Н.
Консультант:
Зильберова И.Ю.
III. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ
3.1. ЗАДАЧИ ПО ОБЕСПЕЧЕНИЮ БЕЗОПАСНОЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ
ЧЕЛОВЕКА В ПРОИЗВОДСТВЕННОЙ И ПРИРОДНОЙ СРЕДАХ
К задачам в области безопасности жизнедеятельности относятся задачи
по охране труда при производстве строительно-монтажных работ и по
защите атмосферного воздуха от загрязняющих веществ.
В данном разделе проекта рассмотрены мероприятия по охране труда
при монтаже отопления и вентиляции общественного здания. Задачей
данных мероприятий является предупреждение аварий и травматизма,
которые могут возникнуть при выполнении работ.
В мероприятия по охране труда входят организационные мероприятия:
- проведение инструктажа по технике безопасности;
- обучение работающих безопасным методам производства работ;
- обеспечение
работающих
инструкциями и памятками,
а
стройплощадку - плакатами, предупредительными надписями.
К техническим мероприятиям относятся:
- установка ограждений;
- установка средств сигнализации;
- применение средств коллективной и индивидуальной защиты;
- использование
в
процессе
строительно-монтажных работ
современных машин и оборудования, такелажных механизмов и
приспособлений.
Особое внимание следует обращать на выполнение работ по монтажу в
соответствии с проектом производственных работ.
В данном проекте к мероприятиям по защите атмосферного воздуха от
загрязняющих веществ относят:
- предусмотреть мероприятия по защите атмосферного воздуха от
вредных выбросов (паров битума, щелочей и изобутилового спирта)
в окружающую среду, заключающиеся в установке элементов
86
улавливания (местные отсосы) и устройств очистки на системы
механической вентиляции.
- предусмотреть условия по эффективному рассеиванию вредных
веществ, удаляемых из рабочей зоны, в приземном слое атмосферы.
Все вышеперечисленные мероприятия разрабатываются в соответствии
с существующим Российским природоохранным законодательством.
3.2 ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЧАСТЬ
3.2.1 Обоснование мероприятий по обеспечению безопасности на
строительной площадке
В состав работ выполняемых в подготовительный период
строительства входят:
- планировка;
- разбивка осей;
- устройство ограждений;
- устройство временных дорог;
- устройство временных сетей;
- устройство временных зданий и сооружений.
Непосредственно перед монтажом систем должны быть выполнены
работы:
- освобождены от строительных конструкций и мусора подъезд
автокрана и автотранспорта для подачи оборудования и заготовок,
- подготовка площадки для складирования оборудования и заготовок.
87
Вокруг территории строительной площадки установлено защитно-
охранное ограждение для предотвращения доступа посторонних лиц на
территорию и опасные зоны и для охраны материальных ценностей.
Высота ограждения 2 м, которое установлено на расстоянии от здания
равном 42.5м [16].
На территории строительства предусмотрено два въезда с разных
сторон, что обеспечивает безопасность движения и проезд пожарных машин,
а также свободный проезд к зданию и временным сооружениям.
Характер дорог, устраиваемых на строительной площадке временный с
щебеночным покрытием. Ширина дороги при двухстороннем движении
принята 3,5 метра, радиус закругления 7 метров. Покрытие дорог – щебень
[16]. Скорость движения автотранспорта на прямых участках равна 10
км/час, на поворотах-5км/час. Поскольку дорога вблизи здания попадает в
опасную зону, то установлены предупреждающие знаки.
Источником временного водоснабжения строительной площадки,
обеспечивающим хозяйственно-питьевые нужды и пожаротушение, является
постоянно существующая сеть горводопровода. Принята тупиковая схема
временного противопожарного водопровода.
Количество пожарных
гидрантов –2, расстояние между ними менее 150 м [13].
Место стоянки самоходного крана МКГ - 16 рассчитано в проекте
производство работ из условия длины вылета стрелы. На стройгенплане
указана стоянка, однако, могут быть и промежуточные. Линии
электропередачи не попадают в опасную зону действия крана. Поскольку
дорога, по которой движется кран, попадает вся в опасную зону, то устроен
объезд. Третья опасная зона действия крана ограждена флажками [12].
Кран проектируют с таким расчетом, чтобы при любых условиях, как в
рабочем, так и не в рабочем состоянии была обеспечена их устойчивость
[12].
88
Указатель грузоподъемности (или указатель вылетов стрелы и
грузоподъемностей), показывающий значения грузоподъемностей крана в
зависимости от вылета стрелы, установлен в нижней части стрелового
оборудования в поле зрения машиниста и позволяет визуально определить,
какой груз может быть поднят краном при данном положении стрелы.
Изделия заводского изготовления, детали и материалы складируются в
зонах действия монтажного крана. Открытые площадки для складирования и
хранения материалов и изделий обеспечивает возможность создания
нормативного запаса для беспрерывного производства работ. Предусмотрены
также навес и закрытая кладовая для хранения строительного инструмента и
инвентаря.
Раскладка материалов осуществляется таким образом, чтобы
обеспечить проходы для рабочих для беспрепятственной строповки изделий
и конструкций в процессе монтажа.
Ограждение площадки – инвентарное, щитовое.
Для геодезической привязки работ на стройплощадке установлен
геодезический репер.
Водоснабжение и теплоснабжение площадки и объекта строительства
осуществляется от существующих городских сетей. Электроснабжение
осуществляется от существующей ЛЭП (линии электропередач). Наличие на
площадке трансформаторной подстанции позволяет создать силовую (380 В)
и осветительную (220 В) сети.
Материалы, заготовки и оборудование уложены следующим образом
[17]:
- крупногабаритное и тяжеловесное оборудование и его части- в один
ряд на подкладках инвентарных, деревянных сечением 20×16 или
15х10 см;
- трубы диаметром до 300 мм – в штабель высотой до 1.5 м на
подкладках и прокладках с концевыми упорами;
89
- нижний ряд труб уложен на подкладках, укреплен инвентарными
металлическими башмаками или концевыми упорами, надежно
закрепленными на площадках;
- материалы, заготовки и оборудование размещены на выровненных и
утрамбованных площадках. При этом приняты меры против
самопроизвольного смещения хранимых предметов;
- между штабелями (стеллажами) сделаны проходы шириной 1м.
Складские площадки обеспечены проездами для автотранспорта, в
соответствии с предписаниями [12].
3.2.2 Безопасность труда при выполнении
строительно-монтажных работ
Таблица 3.1 – Ведомость пооперационных трудовых процессов и
рабочих операций с выявлением вредных и опасных факторов
Процессы
Операции
Опасные и вредные
факторы
Монтаж
воздуховодов
укрупненными
узлами
- установка опор, подвесок
(средств крепления)
- установка грузоподъемных
средств
- строповка воздуховодов
уточнение путем пробных
подъемов положения центра
тяжести поднимаемого узла
Работа
на
высоте,
травмирование дюбелями.
Опрокидывание лебедки.
Расстроповка строп.
Опрокидывание лебедки,
опрокидывание
узла,
обрыв троса.
Монтаж узла в
проектном
положении
-подъем укрупненного узла и
перемещение
к
месту
установки
- закрепление поднятого узла
в проектном положении
-
проверка
правильности
закрепления
укрупненного
узла
- расстроповка укрупненного
узла
Обрыв троса, работа на
высоте,
падение
инструментов.
90
3.3 ИНДИВИДУАЛЬНОЕ ЗАДАНИЕ
Выполнить расчет рассеивания выбросов.
Предельно допустимые выбросы, г/с, определяется по формуле:
m
n
F
A
t
V
Н
С
ПДК
ПДВ
ф
2
)
(
,
(3.1)
где ПДК – предельно допустимая концентрация вредности в приземном слое
атмосферы, мг/м
3
;
3
.
3
/
10
/
5,
0
м
мг
ПДК
м
мг
ПДК
спирт
изобут
щелочи
С
ф
– фоновая концентрация вредных веществ, принимаемая 10% от
ПДК;
3
3
/
1
/
05
,0
.
м
мг
C
м
мг
C
спирт
изобут
щелочи
ф
ф
Н – высота источника факельного выброса, Н=11 м
V – объем выброса из источника,V=2,1 м
3
/с
Δt – разность температур газовоздушной смеси и окружающего
воздуха,ºC:
C
T
58
22
80
A – коэффициент, зависящий от температурной стратификации,A=200
F – безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания
вредных веществ в атмосферном воздухе в зависимости от эффективности
очистки:
для газообразных веществ F=1
для взвешенных веществ при среднем КПД очистки 75%
m – безразмерный коэффициент, учитывающий условия выхода
газовоздушной смеси из устья источника в зависимости от параметра f;
91
t
H
D
f
2
3
10
(3.2)
где ω – скорость выброса из источника, м/с; ω=10.5м/c
D – диаметр источника, м; D=0,2 м
3.
0
58
11
2,
0
5.
10
10
2
3
f
при f<100:
3
34
.0
1.
0
67
.0
1
f
f
m
(3.3)
03
.1
3.
0
34
.0
3.
0
1.
0
67
.0
1
3
m
где n – безразмерный коэффициент, учитывающий условия выхода
газовоздушной смеси из устья источника выброса и зависящий от
параметраV
м
3
65
,0
H
t
V
V
м
(3.4)
4.
1
11
58
1,
2
65
,0
3
м
V
при 0,5<V
м
<2
13
.3
13
.2
532
.0
2
м
м
V
V
n
(3.5)
19
,1
13
.3
4,
1
13
.2
4,
1
532
.0
2
n
η- коэффициент, учитывающий условия рельефа местности, η=1
92
Щелочь:
с
г
ПДВ
/
02
,
49
1
03
.1
19
,1
1
200
58
1,
2
11
)1
10
(
2
М
факт
= 43,0 г/с.
Изобутил .спирт:
с
г
ПДВ
/
45
,2
5.
222
3.
1206
)
05
.0
5.
0(
М
факт
= 2,16 г/с.
Дипломник:
Сидорик А.В
Основной
руководитель:
Сафорьян Л.Н.
Консультант:
Гурова О.С.
96
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1. СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование. -
М.: Госстрой России, 2004.
2. СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий. - М.: Госстрой России,
2004.
3. ГОСТ 30494-96 Здания жилые и общественные. Параметры
микроклимата в помещениях. - М.: Госстрой России,1996.
4. СНиП 2.08.02-89*. Общественные здания и сооружения. – М.:
Госстрой России, 2001.
5. СНиП 23-01-2003 Строительная климатология. - М.: Госстрой
России, 2004.
6. СП 23-101-2000 Проектирование тепловой защиты зданий. - М.:
Госстрой России, 2000.
7. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические
устройства. Ч.1. Отопление / Под ред. И.Г. Староверова и Ю.И.Шиллера. -
М.: Стройиздат,1990.
8. СНиП ΙΙ-3-79
*
Строительная теплотехника. - М.: Госстрой России,
1995.
9. Абрамов, Л.И. Организация и планирование строительного
производства. Управление строительной организацией/ Л.И. Абрамов, Э.А.
Манаевикова. – М.: Стройиздат. 1990.
10. СНиП 12-01-2004. Организация строительства. - М.: Госстрой
России, 2004.
11. СНиП 12-135-2003. Безопасность труда в строительстве. – М.:
Госстрой России, 2003.
12. ПБ10-257-98 Правила устройства и безопасности эксплуатации
грузоподъемных кранов-манипуляторов. – М.: Стройиздат 1998.
13. Правила пожарной безопасности при производстве строительных
работ. - М.: Стройиздат, 1978.
97
14. Освещение строительных площадок. – М.: Стройиздат, 1967.
15. СНиП 12-03-2001 Безопасность труда в строительстве. Ч.1 «Общие
требования».
16. Клумс Л.Я. Ограждение на строительной площадке/ Л.Я. Клумс,
Ю.И. Успенский. - Киев.: Будивельник, 1980.
17. Говоров, В.П. Производство вентиляционных работ/ В.П. Говоров,
Н.Н. Зарецкий, Г.М. Рабкин. - М.: Стройиздат, 1982.
18. Справочник монтажника «Монтаж вентиляционных систем». Под
ред. И.Г. Староверова. Изд. 3-е. – М.: Стройиздат, 1978.
Информация о работе Отопление и вентиляция офисно-торгового комплекса в г. Ростове-на-Дону