Направляющие системы электросвязи

       где 180 - число телефонов в корпусе, т.е. предполагается в каждой квартире по одному телефону.

       

       Считаем, что жилые 9-ти этажные корпуса  размещаются по территории района равномерно.

       Число служебных зданий в районе можно  с некоторой вероятностью определить по формуле:

                                                                                                     (8)

       где 90- число условно принятых телефонов в здании.

       

       Эти здания обычно размещаются с некоторым приближением к центру города, т.е. к центру они гуще.

       У каждого жилого корпуса, служебного здания и промышленного предприятия  проставляем цифры, показывающие число  абонентских установок с учётом 2...4 % общедоступных телефонов-автоматов.

       После указанной подготовительной работы определяем центр телефонной нагрузки, используя для этого графический метод деления номерной ёмкости РАТС пополам. Наложив на план района линейку вертикально и, передвигая её справа налево до положения, когда число абонентских установок справа будет m /2, проводим вертикальную ось, затем таким же образом проводят горизонтальную ось. Точка пересечения осей даёт место установки здания РАТС. Практически место установки телефонной станции может быть смещено из-за необходимости размещения её на углу квартала или на краю улицы. 
 
 

       4 Определение ёмкости  распределительного  шкафа 

       При определении емкости распределительного шкафа, необходимо иметь ввиду, что  выпускаются распределительные  шкафы со следующими величинами их общей емкости: 600х2 и 1200х2. Каждая из этих емкостей делится на две части: емкость магистральных и емкость распределительных кабелей. Характеристики указанных типовых шкафов приведены в таблице 2. 

       Таблица 2 Номерные емкости распределительных  шкафов 

 

       Выбор типовой емкости шкафа N_ш производится теоретически

        , номеров,      (9)

       где s - средняя телефонная плотность, определяемая по формуле

        , номеров/га,     (10)

       f₁ – средний коэффициент конфигурации шкафного участка, принимаемый обычно равным 1,2;

       l_n – расстояние между РАТС и началом шкафного участка; м.

        номеров/га

         номеров

         номеров

       По  полученному результату выбираем типовую  емкость N_шт = 600х2

       Теоретически  нет экономической целесообразности в размещении шкафов в радиусе 300—500 метров от АТС, т.к. затраты на их установку себя не оправдывают. Практически в этом районе организуют так называемое прямое питание, когда к кабелю подключают не шкафы, а распределительные коробки. Вне этой зоны шкафы ставят из расчёта 180¸185 телефонных установок для шкафа 600х2 и 450¸460 установок на шкаф 1200х2. Магистральные кабели подводят к шкафу с запасом, соответственно на 200х2 и 500х2. На карте кругом малого радиуса отмечено расстояние от РАТС 300м. Внутри этого радиуса осуществляется прямое питание. Кругом большего радиуса указанно расстояние от РАТС 600м. 

       5 Разработка схем  магистральной и  распределительной  сетей  

       Разработаем схему магистральной сети для  магистрального кабеля, идущего от РАТС в южном направлении.

       

       Рисунок 2 - Схема магистральной сети кабеля  

       Разработаем схему распределительной сети для  шкафа, питающего один жилой корпус и одну контору. Распределительная  сеть в большинстве случаев размещается  в одном здании. Распределительные  коробки, РК-10х2, располагаются на лестничных клетках в специально отведенных нишах. К такой коробке подключается кабель 10х2.

       Каждая  коробка 10х2 обслуживает 8 квартир, а  поскольку на этаже четыре квартиры, то коробки располагаются через этаж, т.е. одна – на два этажа. На первом этаже коробка обслуживает вспомогательные помещения (мастерские, конторы). Схема такой распределительной сети представлена на рисунке 3.

       

       Рисунок 3 - Схема распределительной сети

 
 

       Определяем  число коробок в районе из условия

                               (11)

       К = 0,12×10000 = 1200 шт. 
 

       6 Расчёт диаметра  жилы и выбор  типа абонентского  кабеля 

       Расчёт  диаметра токопроводящей жилы абонентских  или соединительных кабелей d₀ производится по формуле:

        , мм       (12)

       где К₁— коэффициент, зависящий от материала жилы, расчетной частоты (800Гц) и электрической ёмкости, К₁=0,65;

       l_а,с – максимальная длина абонентской или соединительной линии, км;

       а_доп – допустимое затухание рассчитываемого участка линии, дБ;

       затухание абонентской линии а_доп = 4,35 дБ.

       Затухание соединительной линии а_доп = 17,4 дБ.

       Максимальная  длина абонентской линии на территории, обслуживаемой АТС, может достигать  величины, определяемой формулой:

        ,км     (13)

       где а_р и h_р – стороны прямоугольника, эквивалентного территории района, каждая из этих сторон определяется соответственно из соотношений:

        км;

        км                                                          (14)

       где m - номерная ёмкость РАТС;

       f₁ - коэффициент конфигурации района, f₁ = 1¸1.2;

       s - телефонная плотность, номеров/га, рассчитывается по формуле (10).

       l_а,с  = (1,6+1,4)/2=1,5 км;

       d_0а = (0,65×1,5)/4,35=0,23 мм;

       d_0с = (0,65×10)/17,4=0,37 мм;

       Округляем d_0а = 0,23 мм до ближайшего стандартного значения 0,32 мм, а d_0с=0,37 мм – до 0,4 мм. 
 

 

       Рисунок 4 - Схема распределения затухания  между абонентами телефонной сети разных городов. 
 

       7 ПРОЕКТИРОВАНИЕ МЕЖСТАНЦИОННЫХ  СОЕДИНИТЕЛЬНЫХ ЛИНИЙ  

       7.1 Выбор типа кабеля и системы его уплотнения.

       Так как длина рассчитываемой СЛ равна 10 км (по заданию l_сл = 10 км), то экономически и технически целесообразно применять уплотнённую линию связи. Число соединительных линий в пучке между РАТС рассчитывается по формуле:

            (15)

       где m₁ и m₂ – ёмкости соединяемых РАТС, все остальные обозначения аналогичны формуле (4).

         шт.

       Практически для связи между РАТС выбирают кратчайшие трассы. В ряде случаев  пучки соединительных линий, идущие к разным РАТС, объединяют и направляют их через центральную РАТС (узловую), расположенную в центре города (рис. 5). Число соединительных линий на общем участке определяется выражением:

       

       где n_i – число соединительных линий в пучке

       i – число станций, i = 3.

       

       Для организации ЦСП используем 14 систем ИКМ-30 ( ), и, следовательно, принимаем 28 пары кабеля. Увеличив число пар до стандартного значения, выбираем (исходя из таблицы 1.2 [1]) кабель типа ТПП-50х2х0,7. 
 
 
 

         
 
 
 
 
 
 
 

                                                     
 
 

       Рисунок 5 - Схема соединительных линий 

       7.2 Расчёт параметров передачи и  взаимного влияния

       Расчёт  параметров передачи и взаимного  влияния производится по формулам из /1/ для полутактовой частоты 1МГц для ИКМ-30 уплотненных цепей

             (16)

       где R, L, C, G – первичные параметры кабелей.

       Сопротивление симметричного кабеля (форм. 4.64 /1/)

         Ом/км     (17)

       где R₀ – сопротивление постоянному току 1 км провода, Ом/км;

                                       (18)          

       где = 0,0175 Ом×мм²/м - удельное сопротивление медных жил

       c - коэффициент скрутки, учитывающий удлинение проводника вследствие скрутки (c=1,02…1,07)

       р – коэффициент учитывающий тип скрутки (для звездной р = 5);

       а – расстояние между проводниками;

       а = 1,41d₁

       где d₁ – диаметр изолированной жилы

       d₁ = d₀ + 2t

       d₀ – диаметр голой токопроводящих жил, d₀ = 0,4 мм

       t – толщина полиэтиленовой изоляции, t=1,1 мм

       d₁ = =2,6мм

       а = 1,41×2,6=3,7 мм

       F(kr), G(kr), H(kr) – функции зависящие от коэффициента вихревых токов kr и диаметра жил d (таблица 5.1 [1]). 

       Для медных жил

       

       F(kr) = 1,743

       G(kr) = 1,109

       H(kr) = 0,596

       Q(kr) = 0,400

       Расстояние  между жилами.

         Ом/км 

       Сопротивление пары проводов (параметр R) рассчитывается по формуле (17) с добавками сопротивления, обусловленного потерями на вихревые токи в проводах смежных четверок и пар, и металлической оболочке кабеля.

         R=R₁+R_M’+R_M’’                                                                                (19)