Разработка технологии прокатки двухслойного листа

Таблица 9 – Расчёт энергосиловых параметров для черновой клети «кварто».

№	t0C	lД, м	hcp, м	m	εcp	ησ	U	σт1 Н/мм2	σт2 Н/мм2	Рср1 Н/мм2	Рср2 Н/мм2	Рбим Н/мм2	Рп МН	Мпр МН·м
1	1247	0,116	0,272	0,427	6,294	1,4056	1,35	68,879	38,7967	111,34	62,71	75,6	15,203	1,807
2	1245	0,11	0,247	0,444	6,178	1,3837	1,41	69,092	38,8734	109,94	61,86	74,6	14,144	1,587
3	1241	0,105	0,224	0,469	6,241	1,301	1,47	69,48	39,0903	103,95	58,48	70,6	12,804	1,377
4	1238	0,097	0,203	0,479	5,947	1,2825	1,5	69,385	38,957	102,34	57,46	69,4	11,7	1,171
5	1234	0,095	0,185	0,513	6,186	1,2306	1,6	70,105	39,3941	99,21	55,75	67,3	11,045	1,077
6	1230	0,089	0,168	0,533	6,061	1,2046	1,67	70,304	39,4599	97,39	54,66	66	10,215	0,941
7	1225	0,087	0,152	0,569	6,25	1,1637	1,79	71,068	39,9053	95,105	53,4	64,5	9,6612	0,862
8	1220	0,084	0,138	0,607	6,437	1,1272	1,89	71,695	40,2793	92,935	52,21	63	9,1236	0,788
9	1210	0,077	0,125	0,62	6,107	1,1161	1,9	71,393	40,0299	91,637	51,38	62,1	8,3188	0,666
10	1199	0,071	0,114	0,621	5,602	1,1158	1,9	70,857	39,6028	90,919	50,82	61,5	7,5199	0,552
11	1186	0,067	0,104	0,643	5,505	1,0994	1,48	68,812	38,5301	87,003	48,72	58,9	6,8343	0,477

 

Таблица 10 – Расчёт энергосиловых  параметров для чистовой клети «кварто».

№	t0C	lД, м	hcp, м	m	εcp	ησ	U	σт1 Н/мм2	σт2 Н/мм2	Рср1 Н/мм2	Рср2 Н/мм2	Рбим Н/мм2	Рп МН	Мпр МН·м
1	1172	0,116	0,272	0,427	6,294	1,4056	3,06	78,633	44,6886	91,029	51,73	62,2	8,8373	0,750
2	1155	0,11	0,247	0,444	6,178	1,3837	4,53	82,851	47,0638	95,301	54,14	65,1	8,9357	0,733
3	1127	0,105	0,224	0,469	6,241	1,301	5,87	86,097	48,972	100,54	57,19	68,7	9,0914	0,719
4	1093	0,097	0,203	0,479	5,947	1,2825	7,81	89,85	51,1921	114,25	65,09	78,2	9,9355	0,756
5	1050	0,095	0,185	0,513	6,186	1,2306	15,2	98,056	55,7945	134	76,25	91,6	11,149	0,814
6	994	0,089	0,168	0,533	6,061	1,2046	22,8	104,23	59,4561	157,85	90,05	108	12,541	0,875
7	892	0,087	0,152	0,569	6,25	1,1637	21,4	105,63	60,8113	187,74	108,1	129	14,23	0,943

 

 

 

8 Проверка приводных двигателей на перегрев

Момент при ускорении  валков без металла:

Мр = Мдин.1 +Мх.х

где  Мдин – динамический момент главной линии состояния при разгоне;

       Мх.х. – момент холостого хода главной линии состояния :

Момент при ускорении  валков с металлом:     Му = Мпр+Мдин.1+Мтр.   

Момент при замедлении валков с металлом:   Мз = Мпр–Мдин.2 + Мтр

Момент при остановке  валков :                         Мо = Мх.х.–Мдин.2

Определяем квадратичные моменты  для участков скоростной диаграммы

Определим среднеквадратичный момент для прокатки одного сляба черновой клети:

 Определим среднеквадратичный  момент для прокатки одного сляба чистовой клети:

Приведенный расчет показал, что при принятом режиме работы приводные  двигатели черновой и чистовой клетей будут длительно нормально работать без перегрева, т.к. .

Для черновой клети .

Для чистовой клети 

Результаты расчёта  в черновой и чистовой клетях представлены соответственно в таблицах 11 и 12

 

Таблица 11 – Расчёт среднеквадратичных моментов для черновой клети

№ пр	Мр, МН·м	Му, МН·м	Мз, МН·м	Мо, МН·м	Mпр, МН·м	Р	Мдин1, МН·м	Мдин2, МН·м	Мхх, МН·м
1	0,53	2,552	1,584	-0,434	1,807	15,203	0,484	0,484	0,083
2		2,314	1,346		1,587	14,144
3		2,081	1,113		1,377	12,804
4		1,857	0,889		1,171	11,7
5		1,751	0,783		1,077	11,045
6		1,601	0,633		0,941	10,215
7		1,513	0,545		0,862	9,6612
8		1,429	0,461		0,788	9,1236
9		1,294	0,326		0,666	8,3188
10		1,165	0,197		0,552	7,5199
11		1,078	0,11		0,477	6,8343

 

Продолжение таблицы 11

№ пр	, (МН·м)2·с	, (МН·м)2·с	, (МН·м)2·с	, (МН·м)2·с	, (МН·м)2·с	, (МН·м)2 ·с	, (МН·м)2·с	, (МН·м)2·с
1	0,227	1,609	4,341	1,673	0,126	–	0,197	8,173
2	0,227	1,323	3,553	1,202	0,125	–	0,197	6,627
3	0,227	1,070	2,749	0,787	0,120	–	0,197	5,149
4	0,227	0,852	2,362	0,541	–	0,541	0,184	4,707
5	0,227	0,758	2,194	0,439	–	0,439	0,165	4,221
6	0,227	0,633	2,026	0,316	–	0,316	0,156	3,674
7	0,227	0,565	2,024	0,262	–	0,262	0,145	3,486
8	0,227	0,504	1,976	0,205	–	0,205	0,124	3,241
9	0,227	0,413	1,785	0,113	–	0,113	0,101	2,752
10	0,227	0,335	1,632	0,047	–	0,047	0,088	2,376
11	0,227	0,287	4,975	0,052	–	0,052	0,446	6,038

 

Таблица 12 – Расчёт среднеквадратичных моментов для чистовой клети

№ пр	Мр, МН·м	Му, МН·м	Мз, МН·м	МП, МН·м	Мо, МН·м	Mпр, МН·м	Р	Мдин1, МН·м	Мдин2, МН·м	Мхх, МН·м
1	0,47	1,322	0,482	–	-0,367	0,750	8,8373	0,473	0,473	0,088
2		1,307	0,467	–		0,733	8,9357
3		1,296	0,456	–		0,719	9,0914
4		1,347	0,507	–		0,756	9,9355
5		1,426	0,586	–		0,814	11,149
6		1,51	0,67	–		0,875	12,541
7		1,608	0,768	1,118		0,943	14,23

 

Продолжение таблицы

№ пр	, (МН·м)2·с	, (МН·м)2·с	, (МН·м)2·с	, (МН·м)2·с	, (МН·м)2·с	, (МН·м)2 ·с	, (МН·м)2 ·с	, (МН·м)2·с	, (МН·м)2·с
1	0,088	2,969	-0,107	-0,014	–	–	-0,014	0,165	3,087
2	0,088	2,903	-0,011	-0,001	–	–	-0,001	0,158	3,136
3	0,088	2,855	0,123	0,015	–	–	0,015	0,151	3,248
4	0,088	3,087	0,351	0,050	–	–	0,050	0,145	3,770
5	0,088	3,456	0,782	0,132	–	–	0,132	0,138	4,727
6	0,088	3,878	1,630	0,321	–	–	0,321	0,131	6,370
7	0,088	4,397	11,458	2,615	–	1,834	2,615	0,677	23,683

 

 

 

 

 

ВЫВОД

Данный курсовой проект включает в себе расчёт технологии прокатки биметаллического листа 8х1730х5000 мм в условиях стана 3000 ОАО «АМК».

В «Определение размеров сляба» был выбран оптимальный сляб размерами 286х1200х1730 мм для прокатки четырехкратного раската.

В пункте «Расчёт режима пакета» было произведено распределение суммарного обжатия между черновой и чистовой клетями, а также между проходами: с уменьшением абсолютного обжатия от первых проходов к последним, что обусловлено возрастанием сопротивления деформации в связи с падением температуры прокатываемого металла.

Распределение суммарного обжатия между черновой и чистовой клетями соответственно и обеспечило оптимальные циклы прокатки в черновой и чистовой клетях с целью оптимизации производительности стана 3000 (пункт «Расчёт скоростного режима»): и Рассогласование циклов в 0,286 c.

Для последующего расчёта  энергосиловых параметров прокатки был произведён расчёт допустимых усилий и моментов прокатки в черновой и  чистовой клетях в пункте «Определение допустимого усилия и момента прокатки в черновой и чистовой клетях».

Расчётные усилия и моменты  прокатки в черновой и чистовой клетях не превышают допустимые (в пункте 6 «Энергосиловые параметры»).

Также в курсовом проекте  была произведена проверка приводных  двигателей на нагрев. Приведенный расчет показал, что при принятом режиме работы приводные двигатели черновой и чистовой клетей будут длительно нормально работать без перегрева, т.к. .

 

 

 

Перечень ссылок

1. Технологическая инструкция по производству толстолистовой стали на стане 3000 ОАО АМК, Алчевск, 2006 г.

2. Курс лекций Данько В.М. «Технология процессов прокатки».

3. Производство двухслойных  листов: Монография. / В.А. Луценко,  А.И. Беседин, А.Б. Сатонин. –  Алчевск: ДонГТУ,  2010 – 423 с.