Розрахунок електротехнічних кіл у системі власних потреб теплової електростанції

 

Розрахунок зовнішньої характеристики ТП прци безперервному струмі навантаження:

;

для трехфазной мостовой схеми;

 Ом;

 Ом;

m – 6 – для трехфазной мостовой схеми

   Ud

 

 

280 Ud₀

 

152,8 Ud

 

 

≈

Id

                                                                       440

 

 

3. ВИЗНАЧЕННЯ НОМІНАЛЬНОЇ ПОТУЖНОСТІ ТРАНСФОРМАТОРІВ

 

         Визначаемо  ∑ P_Д — сума потужностей електродвигунів, приєднаних до трансформатора

 МВт

         Розрахункову потужність трансформаторів  другого ступеню, кВА, визначають з наступного  виразу:

 

∑S₂=0,75∑P_Д1 + ∑P_Д2 + 0,2∑P_Д3 +0,9∑P_ОСВ ;

 

МВт;

МВт;

МВт;

МВт;

МВА;

            

            Розрахункову потужність трансформаторів  першого ступеню, MBА, визначають  з виразу:

 

МВА;

 

 

4. ВИБІР ТА РОЗРАХУНОК АСИНХРОННОГО ДВИГУНА ДЛЯ ТРИВАЛОГО РЕЖИМУ РОБОТИ

 

1. Розрахунок потужності та вибір двигуна

Розрахунок виконується  згідно моменту опору, що утворюється  робочою машиною  , її моменту інерції (зведений на валу двигуна) та частоті обертання n.

Визначення потрібної потужності двигуна:

 кВт

       

 

Вибір двигуна

Тип двигуна	, кВт	, %	, %					, кгм2	, с
4А280S4У3	110	2,3	92,5	0, 9	2,2	1,2	7	2,3	10,5

 

2. Розрахунок механічної та електричної характеристики

          Розрахунок механічної характеристики  виконати за паспортом двигуна  згідно [8]. Електромеханічну характеристику розрахувати приблизно згідно табл.4.1.

              Номінальний струм, що споживається з мережі:

 А

Електромеханічна характеристика

n	1500	1450	1088	725	363	0
I1	60,7	202,2	606,6	1071,7	1213,2	1516,5

 

об/хв.

Будуємо механічну характеристику асинхронного двигуна

1. Ідеального Х.Х.  об/хв.; М=М_ном=670 Нм;

М=0

2. Номінальний режим об/хв.;

     Нм;

3. Критичне  об/хв.;

    

    

     Нм;

4. Пусковой ;

    

     Нм;

n, об/хв.	0	1375	1450	1500
M, Нм	869	1593	724	0

 

3. Розрахунок розгінної характеристики та

де: – момент двигуна, – загальний момент інерції зведений до валу двигуна.

кгм²

Розподіл діапазону  швидкості від 0 до на k = 5 інтервалів

 об/хв.

Вважаємо, що момент двигуна в межах кожного з 5 інтервалів незмінний і дорівнює середньоарифметичному значенню моменту на початку ( ) і кінці ( ) інтервалу.

1. Дільниця Нм;
2. Дільниця Нм;
3. Дільниця Нм;
4. Дільниця Нм;
5. Дільниця  Нм.

Оскільки момент двигуна  і опору на кожному з розглянутих  інтервалів незмінний, то згідно рівнянню руху незмінним буде і прискорення  приводу. Час розгону на відповідних  інтервалах визначаємо згідно:

1. с;
2. с;
3. с;
4. с;
5. с.

Визначаємо початкові  та кінцеві данні на інтервалах:

1. Дільниця ;     А;
2. Дільниця об/хв.;   А;
3. Дільниця об/хв.;   А;
4. Дільниця об/хв.;   А;
5. Дільниця об/хв.;   А;
6. Дільниця об/хв.;   А.

Будуємо залежності та .

Загальний час розгону:

 с

с: Þ   Двигун не підходить

 

 

 

4. Розрахунок робочих характеристик

Р₁, η, cosφ

	0.1	0.2	0.4	0.6	0.8	1.0	1.2	0
Р1, Вт	11	22	44	66	88	110	132	0
	0.66	0.79	0.87	0.9	0.908	0.91	0.91	0
Cos	0.07	0.1	0.11	0.12	0.16	0.18	0.2	0

 

 кВт;

кВт;

кВт;

кВт;

кВт;

Знаходимо ККД

;

1) = ;

2) = ;

3) = ;

4) = ;

5) = ;

6) = ;

7) = ;

8) 0;

 

 

Р₁=

;       Т.К    ;

Знайдемо Cos

 

;

 

  1)

= = ;

2) = = ;

3) = = ;

4) = = ;

5) = = ;

6)

  = = ;

7) = = ;

 

 

5. Вибрати тип  і перетин кабелю, перевірити  на втрату напруги кабель для  вибраного двигуна згідно заданій  довжині кабелю

 

Робочу (розрахункову) напругу кабелю U_КРОБ вибирають з умови, щоб вона  була не нижче номінальної напруги мережі U_МНОМ :     U_КРОБ ³ U_МНОМ

;

 до 1000 В;  обрано

Втрата напруги в  кабелі при номінальному навантаженні повинна бути нижче допустимої. Втрата напруги в відсотках визначається за формулою:

,

де  Р — потужність приймача, кВт;

       l — довжина кабелю, м;

      g — питома провідність матеріалу жили кабелю, м/Ом·мм².

             Для алюмінію g= 33, для меді g= 54;

      S—  площа поперечного перетину, мм²;

     U_МНОМ — номінальна лінійна напруга мережі, В.

 

;

Знайдене значення DU не повинно перевищувати допустимого значення:

DU_ДОП≤ 5%.;

 

6. Схема дистанційного  керування двигуном. Вибір відповідних апаратів і уставок, їхніх  максимальних і теплових розчіплювачів.

 

 

Рис. 2.1.Триполюсний  контактор! а - пристрій контактора;

б,в - позначення на схемі

 

У трехполосном контакторі (рис 2,1,ft) при подачі токовища в катущ-ку електромагніта 4 притягається якір 3, що повертає ізольований валик 5. При атом замикаються головний контакти 6 й 2, Одночасно ізольована планка 9 замикає допоміжні контакти 1,10 і розмикає контакти 7,6. Головні контакти вкриті дугогасящими камерами (не показані на малюнку). Котушку контактора на схемі зображують прямокутником (затиски 5,6 на мал. 2.1, б).{Головні контактори мають маркування Л^-Лд (лінія) і Cj-C3 (мережа приймача). Дугогася-щие пристрою вказують зиґзаґами, допоміжні контакти - тонкими лініями (1-2, 3-4), Контакти зображують у положенні, що відповідає відключеній котушці (замикаючі - затиски З на мал. 2,1,6,

розмикальні - на мал. 2.1,г). У каталогах указується номінальна

потужність приймача 5п|л'йо(1, що можуть включати й відключати контактор,! с.обліком короткочасних кидків токовищ двигунів.

Останнім часом розроблені й початий випуск вакуумних контакторів. У них головні контакти поміщені об вакуумні камери, що підвищує ианососторлость  контакторів і зменшує забруднення  апаратів продуктами горіння електричної дурниці.

Для високовольтних двигунів випускаються високовольтні контактори (на 6 кгс і токовище 400Л),

 

 

 

 

 

Рис. 2.4. Реле токовища й напруги:

а - пристрій; б, в, м - зображення

              

          Аналогічну конструкцію мають реле напруги, що відрізняються . від реле токовища тим, що обмотки виконані з більшим числом витків, більшим опором і розраховані на підключення до джерела напруги. Реле напруги можуть працювати як максимальні (умовна позначка на мал. 2.4, в), спрацьовуючи при напрузі більшому напруги уставки   або як мінімальні (умовна позначка на мал. 2.4, г), спрацьовуючи при зменшенні напруги нижче напруги уставки.

           Студенти також повинні звернути увагу на теплове реле, застосовуване для захисту електроустановок від довгостроково діючих токовищ, незначно більших номінальних. Містить (мал. 2.5) біметалічну пластину I, що складається із двох пластин, одна йз яких має більший температурний коефіцієнт розширення, інша - менший. При нагріванні токовищем навантаження I, що проходить через нагрівальний елемент ЕК, біметалічна пластина, прогинаючись, своїм вільним кінцем пластина-прогинається повільно, доцільно застосовувати контакти мо-ментного розчіплювання.                                           Спрацьовування реле відбувається при (1,2-1,3) 1иои. Реле можуть мати плавне регулювання токовища спрацьовування (у межах Z5S% номінального токовища уставки за рахунок зміни первісної деформації пластини).

 

2.6. Электротеплорое  релв! а - пристрій; б - ичовражение;  э - розмикальний конт

 

 

 

 

 

 

 1

                 

 2

3

 

 

QF

 

SB1   SB2

 FP1 KH

 KM

FP1 FP2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Висновки

 

В курсовой роботі було враховано  елементи, а також джерела енергії, об- меженної потужності для особливо відповідальних  споживачів. Визначили  режими акумуляторних в батареї. Розрахован та вибран тиристорний пере-творювач. Т142 –32 для заряду батареї.