Автор работы: Пользователь скрыл имя, 18 Июня 2014 в 08:38, курсовая работа
В связи с устойчивой тенденцией опережающего роста потребности в дизельном топливе по сравнению с автобензином за рубежом с 1980 г. была начата промышленная реализация установок легкого гидрокрекинга (ЛГК) вакуумных дистиллятов, позволяющих получать одновременно с малосернистым сырьем для каталитического крекинга значительные количества дизельного топлива. Внедрение процессов ЛГК вначале осуществлялось реконструкцией эксплуатируемых ранее установок гидрообессеривания сырья каталитического крекинга, затем строительством специально запроектированных новых установок. Отечественная технология процесса ЛГК была разработана во ВНИИ НП еще в начале 1970-х гг., однако до сих пор не получила промышленного внедрения.
Введение…………………………………………………………………………….
1. Характеристика сырья, получаемых продуктов, катализаторов, СВСГ, ЦВСГ и реагентов……………………………………………………………….
2. Выбор и обоснование схемы установки и условий процесса………………………………………………………….
3. Технологическая схема установки и её краткое описание…………………
4. Характеристика основного оборудования и условия его эксплуатации…..
5. Технологический расчет………………………………………………………..
5.1Материальные балансы установки и реактора……………………………….
5.3Технологическийрасчетреактора………………………………………………
5.2.1 Определение агрегатного состояния сырья на входе в реактор
5.2.2Определение энтальпии паров сырья, бензина, легкого и тяжелого газойля. СВСГ,ЦВСГ, газов реакции ……..……………………………………..
5.2.3Определение тепловогоэфекта реакции…………………………………..
5.2.4Определение размеров реактора……………………………………………
5.2.5Расчет потерь тепла в окружающую среду…………………………………
5.2.6Тепловой баланс реактора……………..……………………………………
5.2.7Гидравлический расчет реактора…………………………………………..
5.3 Расчет сепарации ГПС…………………………………………………………
5.3.1Расчет горячего сепаратора ГПС……………………………………………
5.4Технологический расчет теплообменников «ГСС-ГПС»…………………..
5.5 Расчет печи……………………………………………………………...………
5.6 Расчет холодильников ГПС(АВО и водяных)…………………….………….
5.7 Лабораторный контроль процесса…………………………………………….
Список использованных источников…………………………...…………………
Таблица 2.19
Расчет энтальпий СВСГ при давлении 5,2 МПа в зависимости от температуры
Компонент |
Температура, 0С | ||||||||||||
60 |
100 |
250 |
300 |
350 |
400 | ||||||||
Hi, кДж/кг |
кДж/кг |
Hi, кДж/кг |
кДж/кг |
Hi, кДж/кг |
кДж/кг |
Hi, кДж/кг |
кДж/кг |
Hi, кДж/кг |
кДж/кг |
Hi, кДж/кг |
кДж/кг | ||
1. Водород |
0,9921 |
841,0 |
834,3 |
1408,0 |
1396,8 |
3642,5 |
3613,6 |
4371,0 |
4336,3 |
5099,5 |
5059,0 |
5828,0 |
5781,7 |
2. Метан |
0,0079 |
523,8 |
4,2 |
628,0 |
5,0 |
1025,1 |
8,1 |
1193,3 |
9,5 |
1360,5 |
10,8 |
1570,0 |
12,5 |
Итого |
1,0000 |
838,5 |
1401,8 |
3621,7 1 |
4345,8 |
5069,8 |
5794,2 |
Таблица 2.20
Расчет энтальпий УВГ при давлении 5,2 МПа в зависимости от температуры
Компонент |
Температура, 0С | ||||||||||||
60 |
100 |
250 |
300 |
350 |
400 | ||||||||
Hi, кДж/кг |
кДж/кг |
Hi, кДж/кг |
кДж/кг |
Hi, кДж/кг |
кДж/кг |
Hi, кДж/кг |
кДж/кг |
Hi, кДж/кг |
кДж/кг |
Hi, кДж/кг |
кДж/кг | ||
1. Метан |
0,0073 |
523,8 |
3,8 |
628,0 |
4,6 |
1025,1 |
7,5 |
1193,3 |
8,8 |
1360,5 |
10,0 |
1570,0 |
11,5 |
2. Этан |
0,0356 |
498,6 |
17,7 |
565,7 |
20,1 |
878,8 |
31,3 |
1025,1 |
36,5 |
1172,4 |
41,7 |
1402,3 |
49,9 |
3. Пропан |
0,1809 |
490,2 |
88,7 |
553,0 |
100,0 |
850,9 |
153,9 |
1022,1 |
184,9 |
1168,2 |
211,3 |
1339,6 |
242,3 |
4. И-Бутан |
0,2418 |
448,3 |
108,4 |
511,2 |
123,6 |
837,0 |
202,4 |
983,3 |
237,8 |
1151,5 |
278,4 |
1078,4 |
260,8 |
5. Н-Бутан |
0,2177 |
473,5 |
103,1 |
557,3 |
121,3 |
848,7 |
184,7 |
1019,1 |
221,8 |
1159,3 |
252,4 |
1339,6 |
291,6 |
6. И-Пентан |
0,3167 |
460,9 |
146,0 |
544,7 |
172,6 |
786,5 |
249,1 |
950,4 |
301,0 |
1130,6 |
358,1 |
1067,9 |
338,2 |
Итого |
1,0000 |
467,7 |
542,2 |
828,9 |
990,72 |
1151,9 |
1194,3 |
Таблица 2.21
Энтальпия газообразного сероводорода
Температура, 0С |
Энтальпия, кДж/кг |
50 |
53 |
100 |
105 |
150 |
161 |
200 |
218 |
250 |
278 |
300 |
339 |
350 |
406 |
400 |
476 |
где Нt – энтальпия нефтяных паров при температуре t, кДж/кг;
t – температура нефтяных паров, ;
α = .
Энтальпию паров нефтепродуктов при повышенном давлении (выше 0,4 МПа) находим по формуле
,
где - энтальпия нефтяных паров при температуре tи давлении Р, кДж/кг;
- энтальпия нефтяных паров при температуре t и атмосферном давлении, кДж/кг;
ΔН – поправка к энтальпии нефтяных паров при температуре tи давлении Р, кДж/кг.
Поправку ΔН можно вычислить из уравнения
,
где ΔН – поправка к энтальпии нефтяных паров при температуре tи давлении Р, кДж/кг;
М – молярная масса нефтепродукта, кг/кмоль;
Ткр – критическая температура, К;
Рпр – приведенное давление;
Тпр – приведенная температура.
Энтальпии при повышенном давлении определяем только для сырья и гидрогенизата, т.к. их парциальные давления выше 0,4 МПа (см. табл. 5.7 и 5.8).
Ниже представлены расчеты молярных масс, плотностей, критических и приведенных параметров для сырья, гидрогенизата, дизельной фракции, бензин-отгона и УВГ.
Плотности продуктов и сырья при 20 0С см. табл. 1.1.
Критические температуры и давления нефтяных фракций могут быть определены по формулам[1]:
;
;
где Ткр – критическая температура, К;
tср – средняя объемная температура кипения фракции, ;
Ркр – критическое давление, МПа;
М – молярная масса фракции;
К – постоянная, для нефтепродуктов может быть принята равной 5,5[1].
Критические параметры сырья:
;
;
.
Критические параметры гидрогенизата:
;
;
.
Приведенные параметры рассчитываем по формулам:
;
,
гдеи Т– приведенная температура и температура в системесоответст-венно, К;
Рпр и Р– приведенное давление и парциальное давление компонента в системе соответственно, МПа.
В табл. 5.18 — 5.20 представлены результаты расчетов энтальпий паров сырья игидрогенизата, дизельной фракции и бензин-отгона.
Таблица 2.22
Определение энтальпий паров сырья при давлении 0,46 МПа
Показатели |
Значения показателей | ||||
Температура, 0С |
100 |
250 |
300 |
350 |
400 |
Температура, К |
373 |
523 |
573 |
623 |
673 |
Приведенная температура, Тпр |
0,426 |
0,597 |
0,654 |
0,711 |
0,768 |
Приведенное давление, Рпр |
0,29 |
0,29 |
0,29 |
0,29 |
0,29 |
Отношение , кДж/(кмоль 0С) |
9,8 |
4,9 |
3,9 |
2,9 |
2,9 |
Поправка на давление , кДж/кг |
28 |
14 |
12 |
10 |
8 |
Энтальпия при атмосферном давлении, кДж/кг |
502 |
810 |
930 |
1060 |
1199 |
Энтальпия при повышенном давлении, кДж/кг |
499 |
809 |
929 |
1059 |
1198 |
Энтальпия жидких нефтепродуктов может быть рассчитана по формуле
,
где ht – энтальпия жидкого нефтепродукта, кДж/кг;
– плотность нефтепродукта, кг/м3;
.
Таблица 2.23
Определение энтальпий паров гидрогенизата при давлении 0,68 МПа
Показатели |
Значения показателей | |||||
Температура, 0С |
60 |
100 |
250 |
300 |
350 |
400 |
Температура, К |
333 |
373 |
523 |
573 |
623 |
673 |
Приведенная температура, Тпр |
0,4 |
0,4 |
0,6 |
0,7 |
0,7 |
0,8 |
Приведенное давление, Рпр |
0,038 |
0,038 |
0,038 |
0,038 |
0,038 |
0,038 |
Отношение , кДж/(кмоль 0С) |
1,1 |
0,9 |
0,4 |
0,4 |
0,3 |
0,3 |
Поправка на давление , кДж/кг |
3,6 |
2,8 |
1,4 |
1,2 |
1,0 |
0,9 |
Энтальпия при атмосферном давлении, кДж/кг |
439 |
507 |
817 |
938 |
1069 |
1209 |
Энтальпия при повышенном давлении, кДж/кг |
435 |
505 |
815 |
937 |
1068 |
1208 |
Таблица 2.24
Энтальпии дизельной фракции и бензина-отгона, которые находятся в паровой фазе
Температура, 0С |
60 |
100 |
250 |
300 |
350 |
400 |
Дизельная фракция, | ||||||
α |
57,24 |
62,50 |
86,20 |
95,50 |
105,50 |
116,20 |
Энтальпия, кДж/кг |
449 |
519 |
832 |
956 |
1088 |
1230 |
Бензин-отгон, | ||||||
α |
57,24 |
62,50 |
86,20 |
95,50 |
105,50 |
116,20 |
Энтальпия, кДж/кг |
475 |
547 |
872 |
999 |
1136 |
1283 |
Энтальпии сырья, гидрогенизата, дизельной фракции и бензин — отгона, находящихся в жидком состоянии представлены в таблице 2.25.
2.4.1.10 Определение теплового эффекта реакции
Тепловой эффект гидроочистки находим с помощью аналитического уравнения[1,c.91] Тепловой эффект
* α*(-16))
Где - тепловой эффект реакции, кДж/кг сырья;
- молярная масса сырья, кг/кмоль
-молярная масса
продуктов гидроочистки,кг/
а- выходы продуктов гидроочистки, массовые доли от единицы
*((306,6 - 16) -*0,87*(259,8-16)-*0,09
*(193,3 - 16) -*0,013*(106,1-16)-*0,015
*(55,3 - 16) -*0,017*(34-16)=70,8
2.4.1.11 Определение размеров реакторов
Реактор гидроочистки является сосудом, предназначен для работы под давлением водорода (до 7 МПа) и температуры до 490 °С. Он должен обладать необходимой механической прочностью, а также стойкостью против водородной коррозии в условиях реакции.
Таблица 2.25
Энтальпии жидких сырья, гидрогенизата, дизельной фракциии бензина — отгона
Температура, 0С |
60 |
100 |
250 |
300 |
350 |
400 |
Сырье, | ||||||
α |
25,63 |
44,35 |
126,06 |
157,35 |
190,66 |
226,00 |
Энтальпия, кДж/кг |
113 |
196 |
556 |
694 |
841 |
997 |
Гидрогенизат, | ||||||
α |
25,63 |
44,35 |
126,06 |
157,35 |
190,66 |
226,00 |
Энтальпия, кДж/кг |
114 |
198 |
563 |
702 |
851 |
1009 |
Дизельная фракция, | ||||||
α |
25,63 |
44,35 |
126,06 |
157,35 |
190,66 |
226,00 |
Энтальпия, кДж/кг |
117 |
203 |
577 |
720 |
872 |
1034 |
Бензин-отгон, | ||||||
α |
25,63 |
44,35 |
126,06 |
157,35 |
190,66 |
226,00 |
Энтальпия, кДж/кг |
126 |
218 |
619 |
772 |
935 |
1109 |
Информация о работе Проект установки легкого гидрокрекинга для условий ОАО «КНПЗ»