Электротехнологические установки

Page 1

Федеральное государственное автономное
образовательное учреждение
высшего профессионального образования
«СИБИРСКИЙ ФЕДЕРАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»
Хакасский технический институт
институт
Кафедра Электроэнергетики
кафедра
КУРСОВАЯ РАБОТА
Электротехнологические установки
Вариант 21
Руководитель
__________ __________________
______________
подпись, дата должность, ученая степень инициалы, фамилия
Студент ____________ ________________ __________ _____________
номер группы
номер зачетной книжки
подпись, дата
инициалы, фамилия
Абакан 2014

---

Page 2

2
Задание
Задание 1. Электрическая печь сопротивления для нагрева изделий в окислитель-
ной среде потребляет мощность на фазу Р
ф
(кВт), при напряжении U
ф
(В), температуре на-
грева изделия T
изд
(°C).
Р, кВт
U, В
T
изд
, ºС
75
220
800
1.1. Рассчитать
металлические
нагревательные
элементы круглого и прямо-
угольного сечения.
1.2. Выбрать и разместить нагревательный элемент в печном пространстве.
1.3. Определить расход электроэнергии на обработку металла в печи.
1.4. Определить влияние показателей качества электроэнергии на режим работы печей
сопротивления.
1.5. Рассчитать ущерб от неудовлетворительного качества электроэнергии.
Задание 2. Задана дуговая электропечь с исходными параметрами: Емкость печи G (т);
печной трансформатор сопротивлением R (мОм) и X (мОм); короткая сеть сопротивлением R
(мОм) и X (мОм); электрод и ванна сопротивлением R (мОм) и X (мОм).
G
печи
, т
Печной трансформатор
Короткая сеть
Электрод и ванна
R, мОм
Х, мОм
R, мОм
Х, мОм
R, мОм
Х, мОм
10
0,21
0,88
0,39
1,66
0,58
0,46
2.1. Построить круговую диаграмму исходной печи.
2.2. На основании круговой диаграммы построить рабочие характеристики и опреде-
лить показатели работы печи.
2.3. Определить расход электроэнергии на плавку металла. Составить энергетический
баланс печи.
2.4. Определить влияние показателей качества электроэнергии на режим работы печи.
2.5. Рассчитать ущерб от неудовлетворительного качества электроэнергии.
Задание 3. В индукционной печи со стальным сердечником производится плавка ме-
талла. Исходные параметры: Т
тax
(°С); μ; f(кГц).
Металл
T
max
, ºC
μ
f, кГц
латунь
938
1
250
3.1. Рассчитать и построить график глубины проникновения электромагнитной волны
в глубь металла при индукционном нагреве от температуры 20 °С до заданной максимальной
температуры.
3.2. Определить влияние показателей качества электроэнергии на режим работы ин-
дукционных печей и установок.
Задание 4. Методом диэлектрического нагрева производится сушка древесины.
Исходные параметры: объем досок V (м
3
); угол потерь tg δ; относительная проницаемость ε;
напряженность электрического поля Е (В/см); частота f (МГц).
4.1. Определить мощность высоковольтного генератора для питания установки. КПД
установки можно принять равным 0,7.
4.2. Привести схему и построить векторную диаграмму, поясняющие явления нагрева
диэлектрика в электрическом поле.
4.3. Определить влияние показателей качества электроэнергии на режим работы вы-
сокочастотного оборудования.
V, м
3
tgδ
ε
E, В/см
f, МГц
1,63
0,31
18
63
0,75

---

Page 3

3
Содержание
Введение .......................................................................................................................................... 4
1 Электрические печи сопротивления............................................................................................. 5
1.1 Расчет металлических нагревательных элементов круглого и прямоугольного сечения.
Выбор и размещение их в печном пространстве............................................................................ 5
1.2 Определение расхода электроэнергии на обработку металла в печи.............................. 11
1.3 Влияние показателей качества электроэнергии на режим работы печей
сопротивления.................................................................................................................................. 13
1.4 Расчет ущерба от неудовлетворительного качества электроэнергии.............................. 17
2 Дуговые электропечи ................................................................................................................... 21
2.1 Параметры и схема замещения печи................................................................................... 21
2.2 Круговая диаграмма печи .................................................................................................... 22
2.3 Рабочие характеристики печи и показатели её работы..................................................... 22
2.4 Определение расхода электроэнергии на плавку металла................................................ 30
2.5 Влияние показателей качества электроэнергии на режим работы дуговой
сталеплавильной печи..................................................................................................................... 32
2.6 Ущерб от неудовлетворительного качества электроэнергии........................................... 35
3 Индукционные печи..................................................................................................................... 39
3.1 График глубины проникновения электромагнитной волны вглубь металла при
индукционном нагреве.................................................................................................................... 39
3.2 Влияние показателей качества электроэнергии на режим работы индукционных
печей ................................................................................................................................................. 40
4 Установки диэлектрического нагрева ........................................................................................ 42
4.1 Определение мощности высоковольтного генератора ..................................................... 42
4.2 Построение схемы и векторной диаграммы, поясняющие явления нагрева диэлектрика
в электрическом поле...................................................................................................................... 42
4.3 Влияние показателей качества электроэнергии на режим работы высокочастотного
оборудования ................................................................................................................................... 44
Заключение....................................................................................................................................... 47
Список использованных источников............................................................................................. 48

---

Page 4

4
Введение
Электротехнологические промышленные установки – это установки, в которых про-
исходит преобразование электрической энергии в другие виды энергии и при этом должен
осуществляться технологический процесс.
Потребителями электротехнологического оборудования являются промышленности:
1) черная и цветная металлургия;
2) отрасли машиностроения;
3) химия;
4) пищепром;
5) сельское хозяйство;
6) быт человека.
Электрический нагрев применяется для расплавления металла, для их нагрева, заго-
товок или изделий под пластическую деформацию или для термической обработки, а также
для сушки материалов или изделий.
Электрические печи и электрические нагревательные установки имеют ряд преиму-
ществ:
1) возможность получения высоких температур;
2) концентрация большой мощности в малом объеме;
3) плавное регулирование температуры в электрической печи;
4) возможность создания вакуума или заполнения камеры инертным газом;
5) легкость создания условий труда с электротехнологическими установками.
Целью курсовой работы является расчет параметров четырех характерных видов
электротехнологических установок и анализ влияния показателей качества электроэнергии
на режим работы этих установок.

---

Page 5

5
1 Электрические печи сопротивления
1.1 Расчет металлических нагревательных элементов круглого и
прямоугольного сечения. Выбор и размещение их в печном пространстве
Из табличныхданныхнайдем отношение W/Wуд:
для ленты:
W
W
уд
0.46
n
лент
0.46

для проволоки:
W
W
уд
0.68
n
пров
0.68

Далее индекс "1" - для проволочного и индекс "2" - для ленточного нагревателя.
1) Рассчитаем проволочный нагреватель:
W
пров
n
пров
W
уд


W
пров
1.428

Вт
см
2
а) Для соединения в "звезду":
Фазное напряжение:
U
ф.Y
U
ф
3

U
ф.Y
127.017

В
Диаметр проволоки:
d

3
4 P
ф
2

 10
11


2
U
ф.Y
2

W
пров


d

22.162

мм
1.1.
Расчет металлическихнагревательных элементов круглого прямоугольного
сечения. Выбор и размещение ихв печном пространстве.
Исходные данные:
P
ф
75

кВт
U
ф
220

В
T
изд
800

C
0
Рабочая температура нагревательных элементов:
T
н.э.
T
изд
80


C
0
T
н.э.
880

C
0
По рабочей температуре определяем сплав. Принимаем Х20H80, по таблице [1] также
находим удельную плотность при 20 C
0
:

м
8400

кг
м
3
Находим удельное электрическое сопротивление:

1.1 10
6



Ом м
Определяем по графику удельную поверхностную мощность
W
уд
2.1

Вт
см
2

---

Page 6

6
U
ф.

U
ф

Диаметр проволоки:
d

3
4 P
ф
2

 10
11


2
U
ф.

2

W
пров


d

15.366

мм
Округляем до ближайшего стандартного:
d

16

мм
Площадь сечения:
S
 d

2

4

S
201.062

мм
Длина проволоки на фазу:
l

1
U
ф.

2
S
P
ф
 10
9


l

1
117.956

м
Действительная удельная поверхностная плотность:
W
д.уд.
P
ф
10
3

 d


l

1

10


W
д.уд.
1.265

Вт
см
2
Масса нагревателей на фазу:
G
m

1

м
l

1

S
10
6



G
m

1
199.219

кг
Округляем до ближайшего стандартного:
d

23

мм
Площадь сечения:
S
 d

2

4

S
415.476

мм
Длина проволоки на фазу:
l

1
U
ф.Y
2
S
P
ф
 10
9


l

1
81.249

м
Действительная удельная поверхностная плотность:
W
д.уд.
P
ф
10
3

 d


l

1

10


W
д.уд.
1.278

Вт
см
2
Масса нагревателей на фазу:
G
m

1

м
l

1

S
10
6



G
m

1
283.557

кг
Масса нагревателей на печи:
G

1
1.1 3 G
m

1


G

1
935.738

кг
б) Для соединения в «треугольник:
Фазное напряжение:

---

Page 7

7
Сопротивление фазы:
R
U
ф.Y
2
P
ф
10
3


R 0.215

Ом
Длина ленты на фазу:
l

2
R S

10
6


l

2
70.4

м
Периметр поперечного сечения ленты:

2 a

b




10
1




13.2

см
Действительная удельная поверхностная плотность:
W
д.уд.
P
ф
10
3


l

2

10
2


W
д.уд.
0.807

Вт
см
2
Масса нагревателей на фазу:
G
m

2

м
l

2

S
10
6



G
m

2
212.89

кг
Масса нагревателей на печи:
G

2
1.1 3 G
m

2


G

2
702.536

кг
а) Для соединения в "треугольник":
Фазное напряжение:
U
ф.

U
ф

U
ф.

220

В
Масса нагревателей на печи:
G

1
1.1 3 G
m

1


G

1
657.422

кг
2) Рассчитаем ленточный нагреватель:
W
лент
n
лент
W
уд


W
лент
0.966

Вт
см
2
а) Для соединения в "звезду":
Фазное напряжение:
U
ф.Y
U
ф
3

U
ф.Y
127.017

В
Меньшая сторона ленты:
m
10

a

3
P
ф
2


10
11

2 m

m 1

(
)

U
ф.Y
2

W
лент


a

5.651

мм
Округляем до ближайшего стандартного:
a

6

мм
Большая сторона ленты:
b
m a



b 60

мм
Площадь сечения:
S
a

b

S
360

мм

---

Page 8

8
a

4

мм
a

6

мм
d

16

мм
d

23

"Треугольник"
"Звезда"
"Треугольник"
"Звезда"
Ленточный
Проволочный
Тип нагревателя
Подведем итоги:
кг
G

2
416.317

G

2
1.1 3 G
m

2


По однофазному расходу материала выгоднее ленточный нагреватель, соединенный
в «треугольник».
Определим срок службы нагревателей, который для проволоки сплава Х15Н60
диаметром 1 мм составляет при температуре 880оС около 3000 ч. Аналогично для ленты
срок службы 3000 ч.и может быть отнесен к её толщине 0,5 мм.
кг
G

2
416.317

кг
G

2
702.536

кг
G

1
657.422

кг
G

1
935.738

м
l

2
93.867

м
l

2
70.4

м
l

1
117.956

м
l

1
81.249

мм
R
U
ф.

2
P
ф
10
3


Сопротивление фазы:
мм
S
160

S
a

b

Площадь сечения:
мм
b 40

b
m a



Большая сторона ленты:
мм
a

4

Округляем до ближайшего стандартного:
мм
a

3.918

a

3
P
ф
2


10
11

2 m

m 1

(
)

U
ф.

2

W
лент


m
10

Меньшая сторона ленты:
Масса нагревателей на печи:
кг
G
m

2
126.157

G
m

2

м
l

2

S
10
6



Масса нагревателей на фазу:
Вт
см
2
W
д.уд.
0.908

W
д.уд.
P
ф
10
3


l

2

10
2


Действительная удельная поверхностная плотность:
см

8.8


2 a

b




10
1



Периметр поперечного сечения ленты:
м
l

2
93.867

l

2
R S

10
6


Длина ленты на фазу:
Ом
R 0.645


---

Page 9

9


1
1.695

кг


1
G

1
1000

t
сл

1



1
1.712

кг


2
G

2
1000

t
сл

2



2
2.439

кг


2
G

2
1000

t
сл

2



2
2.168

кг
По сроку службы и по эксплуатационному расходу сплава выгоднее проволочный
нагреватель, соединенный в «звезду».
Разместим выбранный нагреватель в печном пространстве (рис.1).
Принимаем размеры печного пространства ( длина х ширина х высота):
l
1
3800

мм
a
3800

мм
h
3800

мм
t
ном
24000

ч
Срок службы проволочного нагревателя при соединении в «звезду»:
t
сл

1
d

t
ном


t
сл

1
552000

ч
Срок службы проволочного нагревателя при соединении в "треугольник":
t
сл

1
d

t
ном


t
сл

1
384000

ч
Срок службы ленточного нагревателя при соединении в "звезду":
t
сл

2
2 a


t
ном


t
сл

2
288000

ч
Срок службы ленточного нагревателя при соединении в "треугольник":
t
сл

2
2 a


t
ном


t
сл

2
192000

ч
Эксплуатационный расход сплава, отнесенный к 1000 ч.:


1
G

1
1000

t
сл

1

Принимаем размеры печного пространства ( длина х ширина х высота):
l
1
3500

мм
a
3500

мм
h
3000

мм
l
l
1
1
a
h
Рисунок 1 – Схема размещения НЭ

---

Page 10

10
мм
H
127.273

H
l
n

Шаг волны:
n 88

n
round n 0
(
)

round n 0
(
)
88

Округляем до ближайшего стандартного:
n 88

n
l
н.э.
1000

2 h
3


Число волн на одну фазу:
мм
l 11200

l
2 l
1

a

2 a
2



Длина нагревателя в печном пространстве:
мм
h
3
400

h
3
h 2 h
2


2 h
1


6

Высота зигзага:
мм
h
1
600

Расстояние между нагревателями:
мм
a
2
100

мм
h
2
100

Отступы (по горизонтали и по вертикали печного пространства соответственно):
м
l
н.э.
70.4

l
н.э.
l

2

Длина выбранного нагревательного элемента:
H
n

H 245.238

мм
Рисунок 2 – Размеры НЭ
h
2
h
3
a
2
H
Для более полного заполнения печного пространства с размерами 3,5*3,5*3,0 берем
Для более полного заполнения печного пространства с размерами 3,8*3,8*3,8 м берем
стальную деталь объемом
V
1 0.5

0.5


м
3
(рис.3).
Плотность стали:

7800

кг
м
3
Масса изделия, загружаемого в печь:
G
изд
V



G
изд
1950

кг

---

Page 11

11
Рисунок 3 – Размеры детали в печи
3
,
8
м
3,8 м
0,5 м
0,5 м
1.2 Определение расхода электроэнергии на обработку металла в печи
P
ном
3 P
ф


P
ном
225

кВт
Время нагрева печи:
t
н
W
H
P
ном

t
н
0.82

ч
Время выдержки:
t
выд
1.4 t
н


t
выд
1.148

ч
Расход электроэнергии на выдержку металла в печи:
W
B
P
ном
t
выд


W
B
258.318

кВт ч
Расход электроэнергии на нагрев нагрузочных приспособлений:
W
зп
0

Расход электроэнергии на суммарные тепловые потери за время одной садки:
Расход определяется выражением:
W
H
G
изд
C
уд

T
внут.ст.
T
внеш.ст.




860
где
G
изд
1950

кг - масса изделия;
C
уд
0.105

ккал
кг С
о

- удельная теплоемкость стали;
T
внут.ст.
800

С
о
- температура внутренней стенки;
T
внеш.ст.
25

С
о
- температура внешней стенки.
W
H
G
изд
C
уд

T
внут.ст.
T
внеш.ст.




860

W
H
184.513

кВт ч
Номинальная мощность печи:

---

Page 12

12
кВт ч

W
B

W
тепл

W
H



W
B
52.97

кВт ч
Полезный расход электроэнергии на нагрев и выдержку:
W
H.n
W
H

W
H


W
H.n
146.677

кВт ч
W
B.n
W
B

W
B


W
B.n
205.348

кВт ч
Полный расход электроэнергии:
W
рез
W
H.n
W
B.n


W



W
рез
450

кВт ч
Последние должны быть соизмеримы с выражением:
W
рез1
P
ном
t
ц


W
рез1
450

кВт ч
W
рез
W
рез1
Энергетический баланс, кВт*ч (рис.4).
W

%
100

%
W
H%
W
H
W

%

W
рез

W
B%
W
B
W

%

W
рез


W
H%

W
H
W

%

W
рез


W
B%

W
B
W

%

W
рез


W
тепл%

W
тепл
W

%

W
рез


W
xx%

W
xx
W

%

W
рез


W
тепл
w
0
S
н.э.

t
ц

0.2 W
H
W
B

W
зп





где w
0
0.25

кВт
м
2
- удельные потери электроэнергии через поверхность кожуха печи.
S
н.э.
H n
h
3
10
6


- площадь печи под нагревательными элементами:
S
н.э.
4.48

м
2
Время цикла выбирается из диапазона - (2-6) ч.:
t
ц
2

ч

W
тепл
w
0
S
н.э.

t
ц

0.2 W
H
W
B

W
зп







W
тепл
90.806

кВт ч
Время холостого хода определится как
t
xx
t
ц
t
н

t
выд


t
xx
0.032

ч
Потери холостого хода:

W
xx
P
ном
t
xx



W
xx
7.169

кВт ч
Найдем суммарные потери:

W


W
тепл

W
xx



W

97.975

кВт ч
Расход электроэнергии на нагрев и выдержку:
















В
H
тепл
В
пол
В
В
H
пол
Н
H
W
W
W
W
W
W
W
W
W
.
.
составляем пропорцию:





тепл
H
B
H
H
W
W
W
W
W
Определяем из нее
:
H
W


W
H

W
тепл
W
H
W
H
W
B




W
H
37.836


---

Page 13

13
W
рез
=100 %
W
Н
W
В
=41,00 %
=57,40 %
Н
=
8
,
4
1
%
Δ
W
Н
.п
о
л
=
3
2
,
5
9
%
W
В
=
1
1
,
7
7
%
Δ
W
В
.п
о
л
=
4
5
,
6
3
%
W
хх
= 1,59 %
ΔW
тепл
=20,18 %
ΔW
Рисунок 4 – Энергетический баланс
1.3 Влияние показателей качества электроэнергии на режим работы
печей сопротивления
%
W
B.n%
45.633

%

W
B%
11.771

%
W
H.n%
32.595

%

W
H%
8.408

%

W
xx%
1.593

%
W
B%
57.404

%

W
тепл%
20.179

%
W
H%
41.003

W
B.n%
W
B.n
W

%

W
рез

W
H.n%
W
H.n
W

%

W
рез

ч
t
3
7.186

t
3
W
n.

P
ном
K
V.3
2


P



ч
t
2
13.014

t
2
W
n.

P
ном
K
V.2
2


P



ч
t
1
56.437

t
1
W
n.

P
ном
K
V.1
2


P



кВт

P

176.013


P

W
n.

t
ц

кВт ч
W
n.

352.025

W
n.

W
H.n
W
B.n


K
V.5
1.1

K
V.4
1.05

K
V.3
1

K
V.2
0.95

K
V.1
0.9

= (0,9;0,95;1,0;1,05;1,1) - отклонение напряжения от номинального:
K
V
кВт
P
ном
225

где
t
i
W
n.

P
ном
K
V
2


P


Определим время нагрева:

---

Page 14

14
H
4
0.564

кВт
ч
т

H
5
P
ном
t
5

G
изд

H
5
0.199

кВт
ч
т

Изменение удельного расхода электроэнергии:

H
1
H
1
H
H

H
H


H
1
6.854


H
2
H
2
H
H

H
H


H
2
0.811


H
3
H
3
H
H

H
H


H
3
0


H
4
H
4
H
H

H
H


H
4
0.32



H
5
H
5
H
H

H
H


H
5
0.491


t
ном
t
3

Изменение времени нагрева:

t
1
t
1
t
ном

t
ном


t
1
6.854


t
2
t
2
t
ном

t
ном


t
2
0.811

t
3
P
ном
K
V.3
2


P



t
4
W
n.

P
ном
K
V.4
2


P



t
4
4.886

ч
t
5
W
n.

P
ном
K
V.5
2


P



t
5
3.658

ч
Удельный расход электроэнергии:
H
i
W
цi
G
изд
или
H
i
P
ном
t
i

G
изд
H
1
P
ном
t
1

G
изд

H
1
6.512

кВт
ч
т

H
2
P
ном
t
2

G
изд

H
2
1.502

кВт
ч
т

H
3
P
ном
t
3

G
изд

H
3
0.829

кВт
ч
т

H
H
H
3

H
4
P
ном
t
4

G
изд


---

Page 15

15

ok4
1.545 10
5



мм/ч

ok5
210 10
7


K
V.5

0.66 10
5





ok5
1.65 10
5



мм/ч
Срок службы нагревателей:
t
сл1

0i

ok1

t
сл1
65040.65

ч
t
сл2

0i

ok2

t
сл2
59925.094

ч
t
сл3

0i

ok3

t
сл3
55555.556

ч
t
сл4

0i

ok4

t
сл4
51779.935

ч
t
сл5

0i

ok5

t
сл5
48484.848

ч
t
сл.ном
t
сл3

Отклонение от номинального срока службы:

t
сл1
t
сл1
t
сл.ном

t
сл.ном


t
сл1
0.171


t
2
t
ном


t
3
t
3
t
ном

t
ном


t
3
0


t
4
t
4
t
ном

t
ном


t
4
0.32



t
5
t
5
t
ном

t
ном


t
5
0.491


Срок службы нагревателей:
ч.,
,
oki
oi
слi
v
t


где

0i
0.2 a




0i
0.8

мм - толщина оксидной пленки.

oki
v
скорость окисления нагревателя.
мм/ч.
,
10
66
,0
10
210
5
2
7







V
oki
К
v

ok1
210 10
7


K
V.1

0.66 10
5





ok1
1.23 10
5



мм/ч

ok2
210 10
7


K
V.2

0.66 10
5





ok2
1.335 10
5



мм/ч

ok3
210 10
7


K
V.3

0.66 10
5





ok3
1.44 10
5



мм/ч

ok4
210 10
7


K
V.4

0.66 10
5





---

Page 16

16

ф4
399.112

кг
ч

ф5
G
изд
t
5


ф5
533.096

кг
ч

H

ф3


H
271.36

кг
ч
Отношение фактической производительности к номинальной:

1

ф1

H


H


1
0.873



2

ф2

H


H


2
0.448



3

ф3

H


H


3
0


4

ф4

H


H


4
0.471


5

ф5

H


H


5
0.965

t
сл2
t
сл2
t
сл.ном

t
сл.ном

t
сл2
0.079

t
сл3
t
сл3
t
сл.ном

t
сл.ном

t
сл3
0

t
сл4
t
сл4
t
сл.ном

t
сл.ном

t
сл4
0.068


t
сл5
t
сл5
t
сл.ном

t
сл.ном

t
сл5
0.127


Фактическая производительность:

ф1
G
изд
t
1


ф1
34.552

кг
ч

ф2
G
изд
t
2


ф2
745.68

кг
ч

ф3
G
изд
t
3


ф3
271.36

кг
ч

ф4
G
изд
t
4


---

Page 17

17
1.4 Расчет ущерба от неудовлетворительного качества электроэнергии
У
2
0

3) Ущерб от изменения потребляемой активной мощности:
,
2
.
/
,3
Vi
год
i
номi
i
К
t
С
Р
У



где
ном
i
пол
ном
i
дей
ном
Р
t
W
Р
Р
Р




.
/
t
ц
t
3

W
пол
t
ц
P
ном


W
пол
1616.856

кВт ч
Себестоимость передачи электроэнергии:
C
4

руб/кВт*ч
t
ц
7.186

nN
t
t
i
год
i

.
;
2
,3
Vi
i
ном
i
пол
i
К
N
n
t
С
Р
t
W
У















Окончательно формула примет вид:
У
3.1
W
пол
t
1
P
ном







C

t
1

n
c

N

K
V.1
2


У
3.1
54287246.894


руб
У
3.2
W
пол
t
2
P
ном







C

t
2

n
c

N

K
V.2
2


У
3.2
7157332.588


руб
У
3.3
W
пол
t
3
P
ном







C

t
3

n
c

N

K
V.3
2


У
3.3
0

руб
У
3.4
W
пол
t
4
P
ном







C

t
4

n
c

N

K
V.4
2


У
3.4
3450917.184

руб
Ущерб состоит из 6-ти составляющих:
,
6
5
4
3
2
1
У
У
У
У
У
У
У







тыс.руб./год.
1)




i
i
П
Ц
П
У
,1
ущерб от изменения производительности труда,
Ц
1000

руб/т - себестоимость тонны изделия.
n
c
6

- число садок в сутки (3 смены).
N
252

- количество рабочихдней в году.
Годовая производительность:

G
изд
n
c

N

10
3




2948.4

кг/год
У
1.1

Ц


1


У
1.1
2572987.999


руб
У
1.2

Ц


2


У
1.2
1320349.105


руб
У
1.3

Ц


3


У
1.3
0

руб
У
1.4

Ц


4


У
1.4
1388059.315

руб
У
1.5

Ц


5


У
1.5
2843828.841

руб
2) Ущерб от брака продукции:

---

Page 18

18
У
5
0

6) Ущерб от изменения срока службы нагревателей:
.
,
1
1
.
.
.
6
руб
К
t
t
С
У
t
ном
i
год
э
н











где C
0.
250

руб/м
C
н.э.
C
0.
3
l
н.э.


C
н.э.
52800

руб
K
t
t
сл.ф
t
сл.н
t
сл.н
t
сл3

t
сл.н
55555.556

ч
K
t1
t
сл1
t
сл.н

K
t1
1.171

K
t2
t
сл2
t
сл.н

K
t2
1.079

K
t3
t
сл3
t
сл.н

K
t3
1

K
t4
t
сл4
t
сл.н

K
t4
0.932

K
t5
t
сл5
t
сл.н

K
t5
0.873

У
3.5
W
пол
t
5
P
ном







C

t
5

n
c

N

K
V.5
2


У
3.5
5809333.42

руб
4)
i
год
V
i
i
t
К
С
Р
У
.
2
0
/
,4




- ущерб от потерь активной мощности.
;
,
/
ц
i
ном
i
дей
i
t
W
t
W
Р
Р
Р











C
0
4

руб/кВт*ч.
У
4.1

W

t
1

W

t
ц







C
0

K
V.1
2

t
1

n
c

N


У
4.1
3289585.408


руб
У
4.2

W

t
2

W

t
ц







C
0

K
V.2
2

t
2

n
c

N


У
4.2
433705.118


руб
У
4.3

W

t
3

W

t
ц







C
0

K
V.3
2

t
3

n
c

N


У
4.3
0

руб
У
4.4

W

t
4

W

t
ц







C
0

K
V.4
2

t
4

n
c

N


У
4.4
209111.485

руб
У
4.5

W

t
5

W

t
ц







C
0

K
V.5
2

t
5

n
c

N


У
4.5
352021.875

руб
5) Ущерб за счет отклонения реактивной мощности:

---

Page 19

19
руб
У
сум.5
9005950.694

У
сум.5
У
1.5
У
2

У
3.5

У
4.5

У
5

У
6.5


руб
У
сум.4
5048599.931

У
сум.4
У
1.4
У
2

У
3.4

У
4.4

У
5

У
6.4


руб
У
сум.3
0

У
сум.3
У
1.3
У
2

У
3.3

У
4.3

У
5

У
6.3


руб
У
сум.2
8912750.428


У
сум.2
У
1.2
У
2

У
3.2

У
4.2

У
5

У
6.2


руб
У
сум.1
60161647.507


У
сум.1
У
1.1
У
2

У
3.1

У
4.1

У
5

У
6.1


Суммарный ущерб:
руб
У
6.5
766.557

У
6.5
C
н.э.
t
5
n
c

N
t
сл.н

1
K
t5
1









руб
У
6.4
511.947

У
6.4
C
н.э.
t
4
n
c

N
t
сл.н

1
K
t4
1









руб
У
6.3
0

У
6.3
C
н.э.
t
3
n
c

N
t
сл.н

1
K
t3
1









руб
У
6.2
1363.617


У
6.2
C
н.э.
t
2
n
c

N
t
сл.н

1
K
t2
1









руб
У
6.1
11827.206


У
6.1
C
н.э.
t
1
n
c

N
t
сл.н

1
K
t1
1










---

Page 20

20
Рисунок 3 – Показатели работы ПС
Рисунок 4 – Графики ущербов ПС
-0,6
-0,4
-0,2
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
-0,15
-0,1
-0,05
0
0,05
0,1
0,15
Kv
Показателиработы ПС
tсл
∆П
Н
tн
-800000
-600000
-400000
-200000
0
200000
400000
600000
800000
-0,15
-0,1
-0,05
0
0,05
0,1
0,15
Kv
Графики ущербов ПС
У1
У3
У4
У6
Усумм

---

Page 21

21
2 Дуговые электропечи
2.1 Параметры и схема замещения печи
Выбираем печь в соответствии с емкостью – 10 т:
ДЧМ-10
Паспортные данные [2]:
Номинальная емкость
Мощность трансформатора
Вторичное напряжение
Максимальный ток
Диаметр графитированного провода
Диаметр распада электродов
Диаметр ванны на уровне откосов
Глубина ванны от порога
Масса металлоконструкций
Удельный расчетный расход элек-
троэнергии на расплавление
10 т
2250 кВА
125-105 В
10400 А
350 мм
900 мм
2350 мм
560 мм
23,6 т
105 кВт*ч/т
Полное сопротивление печи:
. .
. .
0,21 0,88 0,39 1,66 0,58
0,46
(1,180
3,001)
.
тр
тр
kc
kc
эл в
эл в
z r
jx
r
jx
r
jx
r
jx
j
j
j
j
мОм


 


 












Ток во вторичной обмотке печного трансформатора:
2
2
2
2
2
125,0
10,767 .
1,180 3,001
КЗ
U
I
кА
z




Х
Х
Х
Х
R
д
r
r
r
r
т1
т2
т2
т1
кс
кс
эл.в.
эл.в.
Х
0
r
0
Рисунок 5 – Схема замещения
Х
R
д
r
эл.в.
эл.в.
Рисунок 6 – Схема замещения

---

Page 22

22
2.2 Круговая диаграмма печи
А
B
C
D
E
F
G
H
/
H
L
K
M
P
Q
R
S
O
φ
φ
φ
φ
φ
φ
φ
φ
1
2
3
4
5
6
7
8
U , В
I , кА
2
2
125
I
T
G
/
F
/
E
/
D
/
С
/
В
/
А
/
/
I
мм
I
2k
r

u

17.462

мм
I
2k
x

u

78.199

B
I
2
r
26.312

B
I
2
x

117.832

B
I
2k
r
27.241

B
I
2k
x

121.99

x
11.33

r
2.53

кА
I
2
10.4

В/мм

u
1.56

кА
I
2k
10.767

Рисунок 7 – Круговая диаграмма
μ
i
= I
2кз
/ОН = 10,767/ 160 = 0,07 кА/мм.
μ
u
= U
2
/DP = 125/ 80 = 1,56 В/мм.
μ
р
= μ
i
μ
u
= 0,07 * 1,56 = 0,11 кВт / мм.
2.3 Рабочие характеристики печи и показатели её работы
Из круговой диаграммы определяем рабочие характеристики; рассмотрим в качестве
примера точку А на диаграмме, а остальные вычисления представим в виде табл.2:

---

Page 23

23
.
96
.0
57
55
;
95
.0
60
57
cos
;
92
,
88
56
,1
57
;
61
,1
07
,0
23
;
22
,6
11
,0
57
;
22
,0
11
,0
2
;
006
,6
11
,0
55
1
2
2
.


































AL
A
A
OA
AL
В
AL
U
кА
OL
I
кВт
AL
Р
кВт
L
А
Р
кВт
А
А
Р
u
i
кз
р
акт
р
эл
р
пол







Аналогично вычисляем показатели работы печи для точки А, результат заносим в
табл.3.
Производительность печи (часовая производительность), т/ч:
,
340
.
пол
i
Р
g 
где 340 кВт*ч/т – это теоретическое количество энергии, необходимое для расплав-
ления одной тонны стали с учетом тепла, аккумулированного кладкой печи в период рафи-
нирования.
;
/
018
,0
340
006
,6
ч
т
g


Время плавления тонны стали:
;
/
56
,
55
018
,0
1
1
т
ч
g
t
пл



Удельный расход электроэнергии:
;
/
*
8,
345
018
,0
22
,6
т
ч
кВт
g
P
w
акт



Полный КПД печи:
.
98
,0
8,
345
340
340



w


---

Page 24

24
Таблица 2 – Расчет параметров
Параметр
А
B
C
D
E
F
G
I
H
Iкз, мм
23
40
58
80
100
118
135
146
155
Iкз, кА
1,61
2,8
4,06
5,6
7
8,26
9,45
10,22
10,85
U
2,
мм
57
69
76
80
76
69
57
40
15
U2, B
88,92
107,64
118,56
124,8
118,56
107,64
88,92
62,4
23,4
ΔРакт,
мм
2
4
6
8
10
11,5
13
14
15
ΔРакт,
кВт
0,2184
0,4368
0,6552
0,8736
1,092
1,2558
1,4196
1,5288
1,638
Ракт, кВт
6,2244
7,5348
8,2992
8,736
8,2992
7,5348
6,2244
4,368
1,638
Р
пол
, кВт
6,006
7,098
7,644
7,8624
7,2072
6,279
4,8048
2,8392
0
cosφ
0,95
0,86
0,78
0,71
0,61
0,51
0,39
0,26
0,1
η
0,96
0,94
0,92
0,9
0,87
0,83
0,77
0,65
0
Таблица 3 – Расчет параметров
Параметр
А
B
C
D
E
F
G
I
H
g, т/ч
0,018
0,021
0,022
0,023
0,021
0,018
0,014
0,008
0
t
пл,
ч/т
55,56
47,62
45,45
43,48
47,62
55,56
71,43
125
∞
W,
кВт*ч/т
345,8
358,8
377,24
379,83
395,2
418,6
444,6
778,05
∞
η
0,98
0,95
0,9
0,9
0,86
0,81
0,76
0,44
0
На основании табличных данных строим графики зависимости каждого из парамет-
ров от Iкз, кА, т.е. х = f (Iкз) – см. ниже.

---

Page 25

25
Рисунок 8 – Зависимость U
2
= f(I
к.з.
)
Рисунок 9 – Зависимость ΔР
акт
= f(I
к.з.
)
U2, B
0
20
40
60
80
100
120
140
0
2
4
6
8
10
12
U2, B
ΔРакт, кВт
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
0
2
4
6
8
10
12
ΔРакт, кВт

---

Page 26

26
Рисунок 10 – Зависимость Р
акт
= f(I
к.з.
)
Рисунок 11 – Зависимость Р
пол
= f(I
к.з.
)
Ракт, кВт
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
0
2
4
6
8
10
12
Ракт, кВт
Рпол, кВт
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
0
2
4
6
8
10
12
Рпол, кВт

---

Page 27

27
Рисунок 12 – Зависимость cosφ = f(I
к.з.
)
Рисунок 13 – Зависимость η = f(I
к.з.
)
cosφ
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
0
2
4
6
8
10
12
cosφ
η
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
0
2
4
6
8
10
12
η

---

Page 28

28
Рисунок 14 – Зависимость g = f(I
к.з.
)
Рисунок 15 – Зависимость t
пл
= f(I
к.з.
)
g, т/ч
0
0,005
0,01
0,015
0,02
0,025
0
2
4
6
8
10
12
g, т/ч
tпл, ч/т
0
20
40
60
80
100
120
140
0
2
4
6
8
10
12
tпл, ч/т

---

Page 29

29
Рисунок 16 – Зависимость W = f(I
к.з.
)
Рисунок 17 – Зависимость η = f(I
к.з.
)
W, кВт*ч/т
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
0
2
4
6
8
10
12
W, кВт*ч/т
η
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
0
2
4
6
8
10
12
η

---

Page 30

30
2.4 Определение расхода электроэнергии на плавку металла
I
cp
6240

А
Время цикла или плавления (по [1]):
t
ц
2

ч
Активное сопротивление электродов: R
эл
0.58

мОм

W
эл
3 I
cp
2

R
эл

t
ц

10
6




W
эл
135.503

кВт ч
Активное сопротивление короткой сети: R
кс
0.39

мОм
Потери в короткой сети:

W
кс
3 I
cp
2

R
кс

t
ц

10
6




W
кс
91.114

кВт ч
Потери в печном трансформаторе (параметры трансформатора по [1]):
S
ном.тр.
2.25

МВА

P
xx
4.2

кВт
K
3
0.9


P
кз
18.5

кВт

W
тр

P
xx
t
ц


P
кз
K
3
2

t
ц



2.3. Определение расхода электроэнергии на плавку металла.
Общий расход электроэнергии определится как
ч
кВт
W
W
W
пол
*
,
.




,
где
.
пол
W - полезный расход электроэнергии,

W - суммарные потери электроэнергии.
Полезный расход электроэнергии (электроэнергия, потраченная на плавку):
,
*
,
1
ч
кВт
W
W
пол


где W
1
– расход электроэнергии на расплав одной тонны металлозавалки:
,
/
*
,
860
)
(
2
1
1
1
т
ч
кВт
k
T
T
C
W



C
1
168

ккал
т С
0

- теплоемкость стали.
T
1
1680

С
0
- температура плавления стали.
T
2
25

С
0
- температура в момент включения печи.
k
62200

ккал/т - скрытая теплота плавления.
Емкость печи:
G
печи
10

т.

G
печи
0.3



9.7

т. - масса металлозавалки.
W
1
C
1
T
1
T
2




k

860

W
1
395.628

кВт*ч/т
W
пол
W
1



W
пол
3837.591

кВт ч
Суммарные потери:
;
.
тепл
Э
W
W
W






,
)
(
.
тепл
ТР
КС
эл
W
W
W
W
W










где
,
*
,
10
3
3
2
ч
кВт
t
R
I
W
ц
эл
ср
эл






- потери на электродах.
I
max
10400

А - максимальный ток печи (см. каталожные данные).
I
cp
0.6 I
max



---

Page 31

31
W =100 %
ΔW
Э
= 9,47 %
э
л
=
5
,
1
6
%
Δ
W
К
С
=
3
,
6
2
%
Δ
W
т
е
п
л
.
=
2
2
,
1
2
%
W
пол.
= 68,41 %
W
Рисунок 18 – Энергетическая диаграмма
Т
Р
=
0
,
6
8
%
Δ
W
Расход электроэнергии на выплавку 1 тонны стали:
n - коэффициент выхода годного металла,
n
0.93

H
W

n

H
621.843

кВт*ч/т
Энергетический баланс печи (рис.8).
W
%
100

%

W
Э%

W
Э
W
%

W


W
тр%

W
тр
W
%

W


W
эл%

W
эл
W
%

W


W
тепл%

W
тепл
W
%

W


W
кс%

W
кс
W
%

W

W
пол%
W
пол
W
%

W


W
Э%
9.472

%

W
кс%
3.623

%

W
тепл%
22.118

%

W
эл%
5.164

%

W
тр%
0.684

%
W
пол%
68.411

%
K
3
0.9


P
кз
18.5

кВт

W
тр

P
xx
t
ц


P
кз
K
3
2

t
ц




W
тр
38.37

кВт ч
C
n

Суммарные электрические потери:
C
n


W
Э

W
эл

W
кс


W
тр



W
Э
531.32

кВт ч
Тепловые потери:
C
n

,
4,
0





ц
п
тепл
t
С
W
где С
n
– коэффициент, зависящий от номинальной емкости печи.
C
n
250

(10 - 30 т.)

W
тепл
C
n
t
ц


0.4



W
тепл
1240.734

кВт ч
Общие потери электроэнергии:

W


W
Э

W
тепл



W

1772.054

кВт ч
Общий расход электроэнергии:
W
W
пол

W



W
5609.645

кВт ч

---

Page 32

32
2.5 Влияние показателей качества электроэнергии на режим работы
дуговой сталеплавильной печи
ч
t
пл3
W
пол
P
д
K
V3
2


P



t
пл3
2

ч
t
пл4
W
пол
P
д
K
V4
2


P



t
пл4
1.739

ч
t
пл5
W
пол
P
д
K
V5
2


P



t
пл5
1.53

ч
Изменение времени плавления:

t
пл1
t
пл1
t
пл.ном

t
пл.ном


t
пл1
0.385


t
пл2
t
пл2
t
пл.ном

t
пл.ном


t
пл2
0.166


t
пл3
t
пл3
t
пл.ном

t
пл.ном


t
пл3
0


t
пл4
t
пл4
t
пл.ном

t
пл.ном


t
пл4
0.13



t
пл5
t
пл5
t
пл.ном

t
пл.ном


t
пл5
0.235


сталеплавильной печи.
Коэффициент отклонения напряжения K
V
изменяется в пределах ±10%, т.е.
K
V
= (0,9-1,1).
Время цикла (плавления):
,
2
1
.




P
К
К
Р
W
t
V
д
пол
i
пл
где К
1
– коэффициент, зависящий от технологического цикла, К
1
= 1.
Р
д
– мощность дуги:
t
пл.ном
2

ч
P
д
W
t
пл.ном

P
д
2804.822

кВт

P - потери активной мощности:

P


W

t
ц


P

886.027

кВт
Задаемся коэффициентами отклонения напряжения:
K
V1
0.9

K
V2
0.95

K
V3
1

K
V4
1.05

K
V5
1.1

t
пл1
W
пол
P
д
K
V1
2


P



t
пл1
2.769

ч
t
пл2
W
пол
P
д
K
V2
2


P



t
пл2
2.332


---

Page 33

33

P
д4
0.15


P
д5
P
д5
P
д.ном

P
д.ном


P
д5
0.307

Производительность печи:

1

t
пл1


1
3.503

т/ч

2

t
пл2


2
4.159

т/ч

3

t
пл3


3
4.85

т/ч

H

3


4

t
пл4


4
5.577

т/ч

5

t
пл5


5
6.339

т/ч
Изменение производительности печи:

1

1

H


H


1
0.278



2

2

H


H


2
0.143


Мощность дуги в зависимости от времени плавления:
P
д1
W
t
пл1

P
д1
2025.826

кВт
P
д2
W
t
пл2

P
д2
2405.074

кВт
P
д3
W
t
пл3

P
д3
2804.822

кВт
P
д4
W
t
пл4

P
д4
3225.071

кВт
P
д5
W
t
пл5

P
д5
3665.819

кВт
P
д.ном
P
д3

Изменение мощности дуги:

P
д1
P
д1
P
д.ном

P
д.ном


P
д1
0.278



P
д2
P
д2
P
д.ном

P
д.ном


P
д2
0.143



P
д3
P
д3
P
д.ном

P
д.ном


P
д3
0


P
д4
P
д4
P
д.ном

P
д.ном


---

Page 34

34
кВт ч
H
2
W
ц2
n 

H
2
725.2

кВт ч
H
3
W
ц3
n 

H
3
621.843

кВт ч
H
H
H
3

H
4
W
ц4
n 

H
4
540.813

кВт ч
H
5
W
ц5
n 

H
5
475.79

кВт ч
Изменение удельного расхода электроэнергии:
H
1
H
1
H
H

H
H

H
1
0.385

H
2
H
2
H
H

H
H

H
2
0.166

H
3
H
3
H
H

H
H

H
3
0

H
4
H
4
H
H

H
H

H
4
0.13


H
5
H
5
H
H

H
H

H
5
0.235



3

3

H


H


3
0


4

4

H


H


4
0.15


5

5

H


H


5
0.307

Расход электроэнергии за цикл:
W
ц1
P
д
t
пл1


W
ц1
7766.738

кВт ч
W
ц2
P
д
t
пл2


W
ц2
6542.026

кВт ч
W
ц3
P
д
t
пл3


W
ц3
5609.645

кВт ч
W
ц4
P
д
t
пл4


W
ц4
4878.671

кВт ч
W
ц5
P
д
t
пл5


W
ц5
4292.099

кВт ч
Удельный расход электроэнергии:
H
1
W
ц1
n 

H
1
860.962


---

Page 35

35
2.6 Ущерб от неудовлетворительного качества электроэнергии
руб
2) Ущерб от брака продукции:
У
2
0

3) Ущерб от изменения потребляемой активной мощности:
,
2
.
/
,3
Vi
год
i
номi
i
К
t
С
Р
У



где
ном
i
пол
ном
i
дей
ном
Р
t
W
Р
Р
Р




.
/
W
пол
3837.591

кВт ч
Себестоимость передачи электроэнергии:
C
0.2

руб/кВт*ч
nN
t
t
i
год
i

.
Окончательно формула примет вид:
;
2
,3
Vi
i
ном
i
пол
i
К
N
n
t
С
Р
t
W
У















P
ном
W
пол
t
пл.ном

P
ном
1918.795

кВт
У
3.1
W
пол
t
пл1
P
ном







C

t
пл1

n
c

N

K
V1
2


У
3.1
361459.03


руб
У
3.2
W
пол
t
пл2
P
ном







C

t
пл2

n
c

N

K
V2
2


У
3.2
174078.802


руб
У
3.3
W
пол
t
пл3
P
ном







C

t
пл3

n
c

N

K
V3
2


У
3.3
0

руб
1)




i
Г
i
П
Ц
П
У
,1
ущерб от изменения производительности печи,
где
Ц
10000

руб/т - себестоимость тонны изделия.
n
c
6

- число садок в сутки (3 смены).
N
252

- количество рабочихдней в году.
Годовая производительность:


n
c

N



14666.4

т/год
У
1.1

Ц


1


У
1.1
40733697.419


руб
У
1.2

Ц


2


У
1.2
20902818.413


руб
У
1.3

Ц


3


У
1.3
0

руб
У
1.4

Ц


4


У
1.4
21974757.818

руб
У
1.5

Ц


5


У
1.5
45021455.042


---

Page 36

36

80

180



1.396

рад
Q
ном
P
ном
tan

 


Q
ном
10882.029

кВар
P
ф1
1685.3

кВт

1
44

180


Q
ф1
P
ф1
tan

1
 


Q
ф1
1627.475

кВар
P
ф2
1864.12

кВт

2
68

180


Q
ф2
P
ф2
tan

2
 


Q
ф2
4613.859

кВар
P
ф3
P
ном

P
ф3
1918.795

кВт

3


Q
ф3
P
ф3
tan

3
 


Q
ф3
10882.029

кВар
У
3.4
W
пол
t
пл4
P
ном







C

t
пл4

n
c

N

K
V4
2


У
3.4
166719.247

руб
У
3.5
W
пол
t
пл5
P
ном







C

t
пл5

n
c

N

K
V5
2


У
3.5
329804.196

руб
4)
i
год
V
i
i
t
К
С
Р
У
.
2
0
/
,4




- ущерб от потерь активной мощности.
;
,
/
ц
i
ном
i
дей
i
t
W
t
W
Р
Р
Р











C
0
0.33 10
2



руб/кВт*ч.
У
4.1

W

t
пл1

W

t
ц







C
0

K
V1
2

t
пл1

n
c

N


У
4.1
2753.984


руб
У
4.2

W

t
пл2

W

t
ц







C
0

K
V2
2

t
пл2

n
c

N


У
4.2
1326.319


руб
У
4.3

W

t
пл3

W

t
ц







C
0

K
V3
2

t
пл3

n
c

N


У
4.3
0

руб
У
4.4

W

t
пл4

W

t
ц







C
0

K
V4
2

t
пл4

n
c

N


У
4.4
1270.246

руб
У
4.5

W

t
пл5

W

t
ц







C
0

K
V5
2

t
пл5

n
c

N


У
4.5
2512.803

руб
5) Ущерб от изменения потребления реактивной мощности:
i
год
пл
ном
t
С
Q
У
.
.
/
5



,
ном
ф
ном
Q
Q
Q



.
;

---

Page 37

37
У
5.3
Q
ном.3
C
n
c

N
t
пл3


У
5.3
0

руб
У
5.4
Q
ном.4
C
n
c

N
t
пл4


У
5.4
2950093.271

руб
У
5.5
Q
ном.5
C
n
c

N
t
пл5


У
5.5
5576339.123

руб
6) Ущерб от изменения расхода электрода:
;
.
.
.
.
6

ном
ТР
сл
ном
пл
ф
пл
сл
t
S
t
t
t
С
У


где
C
сл
20 3

C
сл
60

руб
Срок службы электрода:
t
сл
100

ч
У
6.1
C
сл
t
пл1
t
пл.ном

t
сл
S
ном.тр.

t
пл.ном




У
6.1
0.011

руб
У
6.2
C
сл
t
пл2
t
пл.ном

t
сл
S
ном.тр.

t
пл.ном




У
6.2
0.005

руб
У
6.3
C
сл
t
пл3
t
пл.ном

t
сл
S
ном.тр.

t
пл.ном




У
6.3
0

руб
У
6.4
C
сл
t
пл4
t
пл.ном

t
сл
S
ном.тр.

t
пл.ном




У
6.4
0.004


руб
У
6.5
C
сл
t
пл5
t
пл.ном

t
сл
S
ном.тр.

t
пл.ном




У
<span style="font-size:13px;font-f