Проект электроснабжения участка упаковки ЦО-1 Фабрики ОАО «Ураласбест»

где Sн = 400 кВА = 0,4 МВА – номинальная мощность трансформатора.

х_*н =

х_*б=0,045 ·

Определяем относительные  базисные сопротивления r_*б, х_*б, Ом/км  кабельной линии ААВГ 4×70.

r₀ = 0,443 Ом/км; x₀ = 0,08 Ом/км;

r_*б=

х_*б=

Определяем относительные  базисные сопротивления r_*б, х_*б, Ом/км  кабельной линии ААВГ 4×25.

r₀ = 1,24 Ом/км; x₀ = 0,091 Ом/км;

r_*б=

х_*б=

 

2.5.2 Расчёт тока короткого замыкания в точке К1

 

Составляем эквивалентную  схему замещения.

                                                                      

 

 

Рисунок 2 – Эквивалентная  схема замещения точки К1

Определяем результирующее сопротивление r_*б.рез, x_*б.рез, как при последовательном соединении сопротивлений

r_*б.рез = 0+0,19+0 = 0,19;

x_*б.рез = 0,2+0,026+11,25 = 11,5.

Проверяем нельзя ли пренебречь активным сопротивлением

r_*б.рез = 0,19 < 1/3 ^.x_*б.рез = 3,83.

Активным сопротивлением пренебрегаем, учитываем лишь реактивное

z_*б.рез = x_*б.рез = 11,5.

Определяем ток короткого  замыкания I_к.з, кА по формуле

                                               I_к.з =

.                                       (18)

I_к.з= кА.

Определяем мощность короткого замыкания S_к.з, МВА  по формуле

                                           S_к.з =

.                                    (19)

S_к.з =

МВА.

Так как активным сопротивлением пренебрегаем, то ударный коэффициент Ку = 1,8.

Определяем ударный  ток i_у, кА короткого замыкания

      i_у = 2,55 · I_к.з .                                          (20)

i_у = 2,55 · 0,8 = 2,04 кА.

Определяем действующий  ударный ток I_у короткого замыкания

       I_у = 1,5 · I_к.з .                                           (21)

I_у = 1,5 · 0,8 = 1 кА.

Все результаты расчетов заносим в таблицу.

Таблица 2 - Расчет тока короткого замыкания в точке К1

Питание точки к.з.	z*б.рез	Sк.з, МВА	Iк.з, кА	iу, кА	Iу, кА
от системы	11,5	8,73	0,8	2,04	1

 

2.5.3 Расчёт тока короткого замыкания в точке К2

 

Составляем эквивалентную  схему замещения.

                                                                      

 

Рисунок 3 – Эквивалентная  схема замещения точки К2

Определяем результирующее сопротивление r_*б.рез, x_*б.рез, как при последовательном соединении сопротивлений

r_*б.рез = 0+0,19+0+33,2 = 33,39;

x_*б.рез = 0,2+0,026+11,25+5,9 = 17,38.

Проверяем нельзя ли пренебречь активным сопротивлением

r_*б.рез = 33,39 < 1/3 ^.x_*б.рез = 5,79.

Активным сопротивлением пренебречь нельзя, следовательно

        z_*б.рез =

.                                (22)

z_*б.рез =

Определяем ток короткого  замыкания I_к.з, кА по формуле

                                          I_к.з =

.                                        (23)

I_к.з=

кА.

Определяем мощность короткого замыкания S_к.з, МВА по формуле

                                             S_к.з =

.                                       (24)

S_к.з =

МВА.

Так как активным сопротивлением пренебречь нельзя, то ударный коэффициент Ку = 1,2, согласно рисунку 1-2 [11, с.18].

 

Определяем ударный  ток i_у, кА короткого замыкания

      i_у=

                                          (25)

i_у=

кА.

Определяем действующий ударный  ток I_y, кА короткого замыкания.:

I_y=I_к.з ·

.                                   (26)

I_у =

кА.

Все результаты расчетов заносим в таблицу.

 

 

Таблица 3 - Расчет тока короткого замыкания в точке К2

Питание точки к.з.	z*б.рез	Sк.з, МВА	Iк.з, кА	iу, кА	Iу, кА
от системы	37,6	2,6	3,8	6,4	3,9

 

 

2.5.4 Расчёт тока короткого замыкания в точке К3

 

Составляем эквивалентную  схему замещения.

                                                                      

 

Рисунок 4 – Эквивалентная  схема замещения точки К3

Определяем результирующее сопротивление r_*б.рез, x_*б.рез, как при последовательном соединении сопротивлений

r_*б.рез = 0+0,19+0+33,2+38,74 = 72,13;

x_*б.рез = 0,2+0,026+11,25+5,9+2,84 = 20,2.

Проверяем нельзя ли пренебречь активным сопротивлением

r_*б.рез = 72,13 < 1/3 ^.x_*б.рез = 6,73.

Активным сопротивлением пренебречь нельзя, следовательно, рассчитываем по формуле (22)

z_*б.рез =

Определяем ток короткого замыкания I_к.з, кА по формуле (23)

I_к.з=

кА.

Определяем мощность короткого замыкания S_к.з, МВА по формуле (24)

S_к.з =

МВА.

Так как активным сопротивлением пренебречь нельзя, то ударный коэффициент Ку = 1,1, согласно рисунку 1-2 [11, с.18].

Определяем ударный ток i_у, кА короткого замыкания по формуле (20)

i_у=

кА.

Определяем действующий  ударный ток I_у, кА короткого замыкания по формуле (21)

I_у =

кА.

Все результаты расчетов заносим в таблицу.

Таблица 4 - Расчет тока короткого замыкания в точке К3

Питание точки к.з.	z*б.рез	Sк.з, МВА	Iк.з, кА	iу, кА	Iу, кА
от системы	37,6	1, 3	1,9	2,95	1,91

 

 

 

 

 

 

 

2.6 Выбор аппаратуры управления и защиты КТП-26

 

2.6.1 Выбор выключателя нагрузки ВНП-17

 

Таблица 5 - Выбор выключателя  нагрузки ВНП-17

Расчетные величины	Каталожные величины
Uр = 6 кВ	Uн = 6 кВ
Iрасч = 153 А	Iн = 400 А
Iу = 1 кА	Iэф = 20 кА
iу = 2,04 кА	iампл = 25 кА
I5 = 0,25 кА	Iтерм = 6 кА
In0.2 = 0,8 кА	Iразр = 20 кА
Sn0.2 = 8,73 МВА	Sразр = 200 МВА

                                    I₅=I∞·

кА.                         (27)

 

2.6.2 Выбор автоматического выключателя АВМ–4–400

 

Таблица 6 - Выбор автоматического  выключателя АВМ–4–400

Расчетные величины	Каталожные величины
Uр=380 В Iр=161 А I5=1,2 кА	Uн=380 В Iн=400 А Iтерм =10 кА

 

 

2.6.3 Выбор трансформатора тока ТНШЛ-0,66-1000/5

 

 

 

Таблица 7 – Выбор трансформатора тока ТНШЛ-0,66-1000/5

Расчетные величины	Каталожные величины
Uр=380 В Iр=765 А	Uн=660 В Iн=1000 А

 

 

2.7 Выбор аппаратуры управления и защиты для двигателей потребителей

 

2.7.1 Выбор автоматического выключателя ВА5737

 

Расчетный ток двигателя  гидропривода – 93,3 А. Принимаем автоматический выключатель ВА 5737; I_н=100А, Uн=380 В.

Автоматические выключатели выбираются по номинальному току и напряжению с соблюдением следующих условий

U_ном.  >  U_раб.                        I_ном.  >   I_раб.

380 В    >  380 В                  100 А >   85 А

 

Рассчитываем уставку  теплового нерегулируемого I_сраб. расцепителя для одиночного электродвигателя

                                          I_сраб. = 1,5 · I_р = 1,5 · 85 = 128 А                     (28)

Принимаем ток номинальный  расцепителя, равный 140 А.

Окончательно принимаю для двигателя гидропривода автоматический выключатель типа ВА 5737 I_н = 100 А. Для остальных потребителей автоматические выключатели рассчитываются аналогично.

 

 

 

 

 

 

2.7.2 Выбор магнитного пускателя ПМ12–160–200

 

 

Таблица 8 – Выбор магнитного пускателя ПМ12–160–200

Расчетные величины	Каталожные величины
Uр=380 В Iр=85 А	Uн=380 В Iн=160 А

 

 

2.8 Расчёт освещения

 

2.8.1 Выбор типа и числа светильников.

 

Для освещения участка  упаковки выбираем систему общего равномерного освещения. В систему расположения делается равномерным по помещению: расстояние между светильниками и их рядами выдерживается неизменным.

Устанавливаем габариты освещаемой поверхности

а = 12 м,     b = 162 м,      H = 4,8 м.

Определяем высоту подвеса h светильников

                                    h = H – h₁ ,                                   (29)

где H – полная высота здания, м;

       h₁ – расстояние от потолка до светильника, м.

h = 4,5 – 2 = 2,5 м.

Расчетная высота подвеса  удовлетворяет требованиям правил техники безопасности.

Принимаем светильник ЛСП02-2×80 с лампой ЛБ-80, согласно таблицы 2.12 [1, с.28].

Принимаем минимальную освещенность в цехе E_min = 150 лк, согласно таблицы 2.26 [1, с.44].

Определяем световой  поток для ЛБ-80, Фл = 5300 лм, согласно таблицы 2.12 [1, с.28].

Определяем суммарный световой поток Ф_Σ

                                         Ф_Σ = E_min ^. S ^. z ^. K_з ,                                 (30)

где  E_min – минимальная освещенность, лк;

        S – площадь цеха, м ²;

        z – коэффициент неравномерности, 1,15 – 1,3;

        К_з – коэффициент запаса, 1,2 – 2.