Строительство двухэтажного коттеджа в г. Стерлитамак

γII’- то же, залегающих выше подошвы

cII- расчётное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента

d1- глубина заложения фундаментов без подвальных сооружений от уровня планировки

dв- глубина подвала

 

По формуле (46)

 

в = 147,990/380,26-2,24·19=0,438 м

 

Принимаем фундамент марки ФЛ 10.12

 

 

 

 

 

 

Определяем среднее давление под подошвой фундамента

P = Nн/A + dγср(49)

 

P = 147,990/0,72 +1·19=8,46

 

 

Определяем расчётную схему

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рисунок 14- Расчетная схема

 

Определяем реактивное давление грунта

Ргр= N/A(50)

 

Ргр= 167/0,72=231,9 кПа

 

Рассчитываем максимальный изгибающий момент

Mmax= Ргр∙с2/2                                       (51)

 

Mmax= 231,9·0,32/2=10,43

 

где с =0,3 вылет консоли

с = 0,3

Определяем требуемую площадь рабочей арматуры

H0 = hn- а(52)

 

h0 = 0,3- 0,03=0,27

 

As= Mmax/0,9h0Rs    (53)

As= 10,43/0,9·365=0,11

 

Сетка для фундаментного блока принимается конструктивно по ГОСТ 13580-85 (1994) “Плиты железобетонные ленточных фундаментов”.

 

Расчёт фундамента на действие поперечной силы. Высоту фундаментного блока принимаем из расчёта на поперечную силу при условии, что поперечная арматура отсутствует.

Qmax= Pгрсl(54)

 

Qmax= 231,9·0,3·1=69,57 Н/м

где l = 1м

Qmax- максимальная поперечная сила, воспринимаемая бетоном

 

h0тр= Qmax/0,6RBtγв2l(55)

 

h0тр= 69,57/0,6·1,05·0,9·1=10,9см

 

где γв2- коэффициент условия работы бетона = 0,9

Rвt- расчётное сопротивление бетона осевому растяжению

Полная требуемая высота фундаментного блока

 

Hптр= h0тр+ а  (56)

 

Hптр =10,9+3=13,9 см < 30 см

 

Следовательно, принятая подушка остаётся ФЛ 10.12

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рисунок 15- Сетка фундаментного блока

 

 

 

Таблица 11-Ведомость расхода стали

Марка изделия	Позиция детали	Наименование	Количество	Масса 1 ед	Масса изделия
С3	5	ø6АIII L=1160	5	0,257	2,077
	6	ø4ВрI L=940	9	0,088

 

 

Расчёт фундамента на действие поперечной силы.

 

Высоту фундаментного блока принимаем из расчёта на поперечную силу при условии, что поперечная арматура отсутствует.

Qmax= Pгрсl(57)

Qmax= 231,9·0,3·1=69,57 Н/м

где l = 1м

Qmax- максимальная поперечная сила, воспринимаемая бетоном

h0тр= Qmax/0,6RBtγв2l(58)

h0тр= 69,57/0,6·1,05·0,9·1=10,9см

 

где γв2- коэффициент условия работы бетона = 0,9

Rвt- расчётное сопротивление бетона осевому растяжению

 

Полная требуемая высота фундаментной подушки

Hптр= h0тр+ а                           (59)

Hптр =10,9+3=13,9 см < 30 см

 

Следовательно, принятый блок оставляем  ФЛ 10.12

 

4.4 Расчёт монтажной петли

 

а) Нормативная нагрузка от массы фундаментного блока

NH= KdAсеч·l·q(60)

NH= 1,5·0,36·1,2·2500=162 кН

где Kd= 1,5 – коэффициент динамичности при подъёме и монтаже

б) Определяем диаметр петли

 

 

Nn= NH/ 2 Rs(61)

Аs= 147,99/ 2·255=0,2

Принимаю петли ñ 6мм

 

4.5 Расчёт осадки фундамента.

 

Определяем высоту итового слоя грунта

Hi= 0,4·m                      (62)

 

где: 0,4- коэффициент

m-высота блока фундаментного

 

Hi= 0,4·1=0,4

Определяем вертикальное напряжение от собственного веса грунта и величину дополнительного вертикального напряжения грунта

 

σzq= γdn(63)

ξ = 2z/в; α = 1      (64)

Р0= Ргр- σzq(65)

σzр= αР0(66)

1 слой

σzq=19·2,36=42,46 кПа

ξ =2·0/0,6=0 ;

α = 1

Р0= 240-42,56=197,99 кПа

σzр= 1·197,99=197,99 кПа

 

2 слой

σzq=19·2,76=50,16 кПа

ξ = 2·0,4/1=0,8 ;

α = 0,881

Р0= 240,55-50,16=190,39 кПа

σzр= 0,881·190,39=167,73 кПа

 

 

 

 

 

 

3 слой

σzq=19·3,16=57,76кПа

ξ = 2·0,8/1=1,6 ;

α = 0,642

Р0= 240,55-57,76=182,79 кПа

σzр= 0,642·182,79=117,35 кПа

 

4 слой

σzq=19·3,56=65,36 кПа

ξ = 2·1,2/1=2,4 ;

α = 0,477

Р0= 240,55-65,36=175,19 кПа

σzр= 0,642·175,19=83,56 кПа

 

5 слой

σzq=19·3,96=72,96 кПа

ξ = 2·1,6/1=3,2 ;

α = 0,374

Р0= 240,55-72,96=167,59 кПа

σzр= 0,642·167,59=62 кПа

 

6 слой

σzq=19·4,36=80,56 кПа

ξ = 2·2/1=4;

α = 0,306

Р0= 240,55-80,56=159,99 кПа

σzр= 0,642·159,99=48 кПа

 

7 слой

σzq=19·4,76=88,16 кПа

ξ = 2·2,4/1=4,8 ;

α = 0,258

Р0= 240,55-88,16=152,39 кПа

σzр= 0,642·152,39=39,31  кПа

 

 

 

 

 

 

8 слой

σzq=19·5,16=95,76кПа

ξ = 2·2,8/1=5,6 ;

α = 0,223

Р0= 240,55-95,76=144,79 кПа

σzр= 0,223·144,79=32,28  кПа

 

9 слой

σzq=19·5,56=103,36 кПа

ξ = 2·3,2/1=6,4 ;

α = 0,196

Р0= 240,55-103,35=137,19  кПа

σzр= 0,196·137,19=26,88  кПа

 

10 слой

σzq=19·5,96=110,96 кПа

ξ = 2·3,6/1=7,2 ;

α = 0,175

Р0= 240,55-110,96=129,59 кПа

σzр= 0,175·129,59=22,67  кПа

 

           11 слой

σzq=19·6,36=118,56 кПа

ξ = 2·4/0,6=8 ;

α = 0,158

Р0= 240,55-118,56=121,99  кПа

σzр= 0,158·121,99=19,27  кПа

 

σzq * 0,2 >σzр

121,99 * 0,2 > 19,27

23,71>19,27

 

 

 

 

 

 

Определяем осадку фундамента

 

S = β*Σσzphi/Ei(67)

S = 0,8·843,6·0,4·103/27·106=0,01<8 см

 

 

 

 

где β - коэффициент, принимаемый для всех видов грунта = 0,8

Σσzp- сумма средних значений каждого слоя вертикальных напряжений.

Глубина сжимающей толщи

Hсж=6,24 м (68)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рисунок 16- Схема распределений вертикальных напряжений в линейно-деформируемом полупространстве.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Заключение

Задание на курсовой проект выполнено в полном объеме в соответствии с учебной программой и составляет 5 листов графической части и 46 листов пояснительной записки.

 Курсовой проект  выполнен на основании литературы, применяемой в строительстве, целью  которой является научить студентов  применять теоретические навыки  в проектировании, и составлении  технических документов.

В проекте были провидены расчет плиты перекрытия, расчет перемычки, расчет фундамента. Подобраны арматурные сетки:

 для плиты  перекрытия ф16 АIII, ф5Вр-I АI, ф5 АIII, ф4Вр-I АI; для фундамента ф6 АIII, ф4 Вр-IAI;

каркасы: для плиты перекрытия ф10 АIII, ф4Вр-I АI; для перемычки ф6 АIII, ф5Вр-IAI.

Подобраны монтажные петли для плиты перекрытия 4 штуки ф3 АI, для перемычки 2 штуки ф6 АI, для фундамента 2 штуки ф6 АI.

 Были выполнены  сборочные чертежи: плиты перекрытия, перемычки и фундамента на  основе расчетов. Также были выполнены  чертежи арматурных сеток и  каркасов для плиты перекрытия, перемычки и фундамента. 

 

Список литературы

1. Бондаренко В.М., Бакиров Р. О., Назаренко В. Г., Римшин В. Н. Железобетонные и каменные конструкции. – М.: Выcшая школа, 2004
2. ГОСТ  9561-91. Плиты перекрытия железобетонные многопустотные.
3. ГОСТ 948-84(2002) Перемычки железобетонные для зданий с кирпичными стенами
4. СНиП 2.08.01-89*. Жилыездания.
5. СНиП 12-03-2001 "Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие требования" (утв. постановлением Госстроя РФ от 23 июля 2001 г. N 80)
6. СНиП IV-5-82. "Сборники единых районных единичных расценок (ЕРЕР) на строительные конструкции и работы". Сборник 40 "Деревянные конструкции гидротехнических сооружений" (утв. постановлением Госстроя СССР от 30 июня 1982
7. СНиП IV-5-82. "Сборники районных единичных расценок (ЕРЕР) на строительные конструкции и работы". Сборник 36 "Земляные конструкции гидротехнических сооружений" (утв. постановлением Госстроя СССР от 30 июня 1982 г. N 171)
8. Соколов Г.К. Технология и организация строительства, М: Академия, 2008.