Расчет двигателя постоянного тока

где

a_в = 55 10^-5 Вт/(мм^{2 0}С).

       14.10. Среднее превышение температуры якоря над температурой охлаждающей среды

       DQ₂  = DQ’₂ + DQ_в = 4,46 + 0,024 = 4,484 ⁰C.

       14.11. Условная поверхность охлаждения  полюсной катушки возбуждения

       S_к,в = l_ср,к П_к,в = 400 57 = 21600 мм²,

где

П_к,в = 54 мм.

       14.12. Превышение температуры наружной поверхности охлаждения многослойной катушки главного полюса над температурой воздуха внутри машины

       DQ_к,в  = 0,9P_э,в / 2p S_к,в a₁ = 0,9 1891 / 4 21600 4,2 10^-5 = 46,9 ⁰C,

где

a₁ = 4,2 10^-5 Вт/(мм^{2 0}С).

       14.13. Перепад температуры в изоляции полюсной катушки главного полюса

                                                    P_э,в       b_из          1891      0,2

       DQ_из,к.в  = 0,9 ^{________  _______}  = ^{___________ _______} =   24,6 ⁰С.   

                                                 2p S_к,в   l_экв         4 21600  16 10^-5

       14.14. Среднее превышение температуры  катушки главного полюса над  температурой внутри машины

       DQ_к,в  = DQ_к,в + DQ_щ,к,в = 46,9 + 24,6 = 71,5 ⁰C.

       14.15. Среднее превышение температуры  обмотки возбуждения над температурой  охлаждающей среды

       DQ_ов  = DQ’ _к,в + DQ_в = 71,5 + 0,024 = 71,524 ⁰C.

       14.16. Условная поверхность охлаждения  однослойной катушки добавочного  полюса

       S_д = l_ср,к (w_к,д а + 0,6 b) = 346 (72 2,12 + 0,6 2,22) = 53 10³ мм² ,

где

       l_ср,к = 346 мм.

       14.17. Электрические потери в добавочном полюсе

       P_э,д = I₂²_ном r_д / а_д = 10,7² 0,68 / 1 = 78 Вт.

       14.18. Превышение температуры наружной  поверхности добавочного полюса  над температурой воздуха внутри  машины

       DQ_к,д  = 0,9P_э,д / 2p S_д a₁ = 0,9 78 / 4 53 10³ 4,2 10^-5 = 87 ⁰C.

       14.19. Среднее превышение температуры обмотки добавочного полюса над температурой охлаждающей среды

       DQ_д  = DQ _к,д + DQ_в = 87 + 0,024 = 87,024 ⁰C.

       14.20. Превышение температуры наружной  поверхности коллектора над температурой  воздуха внутри машины

                                                P_э,щ’ + P_т,щ         26,75 + 10,24

       DQ’_коп = ^{__________________} = ^{__________________} = 0,05 ⁰С,

                                                     S_коп a_коп             44 10³ 17 10^-5

где

S_коп = p D_к l_к = 3,14 90 154 = 44 10³ мм²;

       a_коп = 17 10^-5 Вт/(мм^{2 0}С).

       14.21. Превышение температуры коллектора  над температурой охлаждающей  среды при входе воздуха со  стороны коллектора

       DQ_коп = DQ’_коп =0,005 ⁰С.

       Таким образом, тепловой расчет показал, что  превышение температуры различных  частей двигателя не превышает допустимых значений для изоляции класса нагревостойкости .