Разработка технологии работы промышленной сортировочной станции и расчет основных её параметров

   Тангенс вертикальной  кривой Тв определяем по формуле:

Тв = (Rв*∆i)/2000,

Где Rв – радиус вертикальной кривой, принимаем 600 м;

       ∆i – алгебраическая разность смежных уклонов, ‰.

∆i = 12 – (-25) = 37 ‰;

Тв = (600*37)/2000 = 11,1 м.

ск = (1000*1,28 - 0,8*50 – 1,5*120,76 – 7*44,5)/(36,74 – 11,1) = 29 ‰;

   Профиль спускной  части горки представлен в  приложении 3.

 

7.4. Расчет мощности  тормозных позиций.

 

Общая мощность тормозных  средств на горке определяем по формуле:

Но = Нг + hо– (ωох*Lp + 6,5*∑α + 20*т)*10־³,

где Нг, Lр – высота и длина участка от расчетной вершины горки до конца парковой тормозной позиции наиболее легкого пути, м;

       hо – энергетическая высота, соответствующая скорости надвига состава на горку;

       hо = Vох/(2*g) = 1,4/(2*9,6) = 0,1 м;

       ωох – основное удельное сопротивление движению очень хорошего бегуна, принимаем по приложению 2 методического указания равным 0,5н/кн;

       ∑α – сумма стрелочных углов поворота кривых участков пути по маршруту следования очень хорошего бегуна, град;

       n – число стрелочных переводов на участке;

Но = 1,28 + 0,1 – (0,5*225 + 6,5*24,675 + 20*3)*10־³ = 1,05 м.

   Общее число  замедлителей определяется по  формуле:

mоз = Но/hз,

где hз – энергетическая высота поглощаемая вагонным замедлителем. В данном курсовом проекте принимаем замедлители тапа ЦНИИ-3В с поглощаемой энергетической высотой 0,25 м;

mоз = 1,05/0,25 = 4,2 ≈ 5 замедлителей.

   Мощность парковой  тормозной позиции определяем  по таблице 4.4 методического указания принимаем равным 0,55 м.

   Количество парковых  замедлителей: mпз = 0,55/0,25 = 2,2 ≈ 3 замедлителя;

   Количество замедлителей на пучке: mпучз = 5 – 3 = 2 замедлителя.

 

8. Графическая проверка  горки.

 

   Сначала строим  кривые энергетических высот  трудного, соседнего с трудным  и легкого путей. Сопротивление  от стрелок и кривых определяем  по формуле:

hстр = (20*n + 9*∑αстр)*10־³,

hкр = 10־³*9*∑αкр.

   Затем строим кривые энергетических высот для очень хорошего, хорошего и плохого бегуна.

   Для очень хорошего  бегуна ωо принимаем равным 0,5, а ωср принимаем равным 0. Для хорошего бегуна все данные берем из таблицы 6.

Таблица 6. Основные параметры сопротивления воздушной среды хорошего бегуна.

Месяц	направл.	β	Vв	Vср	Vр	α	Cx	ωср	ω0	ω0+ωср
	ветра
	С	71	2,8		5,8	35,5	1,562	0,41		2,6
	СВ	26	3,3		6,3	13	1,725	0,54		2,736
январь	В	19	3,1	3	6,1	9,5	1,68	0,49	2,196	2,686
	ЮВ	64	3,4		6,4	32	1,694	0,54		2,736
	Ю	109	5,6		8,6	54,5	0,943	0,55		2,746

 

Для плохого бегуна данные берем из таблицы 4.

   Построение кривых скорости и времени хода отцепов делаем для хорошего и плохого бегунов. Скорость отцепа в данной точке находим по формуле:

V = (2*g*hv)½,

где hv – остаточная энергетическая высота;

        g’ – ускорение силы тяжести с учетом вращающихся масс вагона, принимаем 9,5 м/с². Все данные расчетов занесены  таблицы 7 и 8.

Таблица 7. Скорость плохого бегуна.    Таблица 8. Скорость хорошего бегуна.

V	hv
0,44	0,01
2,26	0,27
2,95	0,46
3,32	0,58
3,4	0,61
3,46	0,63
3,56	0,67
3,62	0,69
3,64	0,7
3,54	0,66
3,4	0,61
3,3	0,57
3,2	0,54
3,14	0,52
3	0,48
2,85	0,43
2,72	0,39
2,54	0,34
2,3	0,28
2,09	0,23
1,79	0,17
1,44	0,11
1,06	0,06
0,87	0,04
0,6	0,02
0	0

V	hv
0,75	0,03
2,26	0,27
3,08	0,5
3,49	0,34
3,59	0,68
3,69	0,72
4,25	0,95
4,29	0,97
3,82	0,77
3,75	0,74
3,64	0,7
3,56	0,67
3,54	0,66
3,51	0,65
3,38	0,6
3,2	0,54
3	0,48
2,82	0,42
2,58	0,35
2,43	0,31
2,26	0,27
2,09	0,23
1,95	0,2
1,69	0,15
1,57	0,13
1,4	0,1

                                        

 
   Начальная скорость хорошего  бегуна – 1м/с.  

   По данным таблиц 7 и 8 строим кривые скорости.

   Затем строим  кривые времени хода отцепа. Первая кривая времени хода плохого бегуна строим из начала координат, для хорошего бегуна от точки соответствующей to = (lвп + lвх)/(2*Vo), где lвп – длина базы плохого бегуна;

lвх - длина базы хорошего бегуна; Вторая кривая времени хода плохого бегуна строится от точки равной 2*tо.

Все построения представлены в приложении 3.

   Используя расчетных  участков, находим фактические t_ф, минимально необходимые t_min интервалы и резервы времени ∆t на всех расчетных элементах. Все данные представлены в таблице 9.

   Таблица 9. Интервалы  и резервы времени на расчетных  элементах.

 

Расчетные элементы	tф	tmin	∆t
Первая разделительная стрелка	4,5	3,5	6,5
Первая тормозная позиция	1	1,22	10
Последняя стрелка	30,5	4,29	19,5
Вторая тормозная позиция	59	5,14	48

   Анализируя кривые  энергетических высот и кривые  скоростей, имеем:

1. при полном торможении скорость входа очень хорошего бегуна на первую тормозную позицию V_вх = 3,97 м/с;
2. на вторую тормозную позицию V_вх = 3,1 м/с;
3. при частичном торможении скорость входа хорошего бегуна на первую тормозную позицию V_вх = 4,7 м/с;
4. на вторую тормозную позицию V_вх = 3,1 м/с;

   Максимальная  скорость плохого бегуна при  неблагоприятных условиях не  превышает 3,6 м/с; скорость подхода  хорошего бегуна к расчетной  точке не превышает допустимой скорости соударений 1,4 м/с. Плохой бегун при самых неблагоприятных условиях доходит до расчетной точки.

 

9. Расчет перерабатывающей  способности горки.

 

   Перерабатывающая  способность горки за сутки  по расформированию прибывших  на станцию поездов определяем по формуле:

N = (α_гр*(1440 - ∑T_пост)*m_с)/t_г,

где α_гр – коэффициент, учитывающий перерывы в работе горки из-за наличия враждебных передвижений, принимает 0,97;

       ∑T_пост – время занятия горки в течении суток технологическими перерывами для ремонта горочного оборудования, смены бригад, экиперовки горочных локомотивов и выполнения постоянных операций, не связанных с расформированием составов, принимаем 120 мин;

       m_с – среднее количество вагонов в составе;

       t_г – горочный технологический интервал, принимаем 15÷30 мин;

N = (0.97*(1440 - 120)*29)/29 = 1280.4 ≈ 1281 вагон.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Заключение.

   В данном курсовом  проекте была разработана промышленная  сортировочная станция с грузооборотом  готовой продукции в 4,5 млн. т в год. Был рассчитан суточный вагонопоток станции, который составляет 2090 вагонов, были потребные размеры движения между станцией примыкания и промышленной сортировочной станцией. Была выбрана схема сортировочной станции, рассчитаны количество путей на каждый парк станции: парк ПО – 7 путей; парк СО1 – 6 путей; парк СО2 – 6 путей; парк   В – 2 путей. Была запроектирована горка малой мощности, т.к. перерабатывающая способность горки 1281 вагон в сутки. Высота горки составляет 1,28 м. Была рассчитана энергетическая мощность тормозных позиций, которая составляет 1,05 м. Приняли замедлители типа ЦНИИ-3В с погашаемой высотой 0,25 м. Рассчитано количество замедлителей в парке и на пучке. В парке – 3 замедлителя, на пучке – 2 замедлителя. Была графически проверена работоспособность горки. Максимальная скорость плохого бегуна при неблагоприятных условиях не превышает 3,6 м/с. Для хорошего бегуна необходимо понизить скорость роспуска, т.к. во время роспуска хороший бегун нагоняет плохой и происходит их сцепление.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Список литературы.

1. Дерина Л.В. Методическое указание: проектирование промышленной грузовой станции. Новокузнецк. 1996 г.
2. Бейнарович С.И. Методическое указание: Промышленные железнодорожные станции. Новокузнецк. 1987 г.
3. Дерина Л.В. Методическое указание: Проектирование промышленной сортировочной станции. Новокузнецк. 1996 г.