Производство муки и крупы

                                  Lο=Q * 1000 / q, см,                                                             (1)

 

где Q – заданная производительность мукомольного завода, т/сут

q – удельная нагрузка  на 1см длины  размалывающей линии, кг/см*сут;

        Принимаем вальцовые станки типа А1-БЗН, для них рекомендуемые удельные нагрузки для двухсортных помолов пшеницы q=65…85 кг/см*сут [8], принимаем q=75 кг/см*сут.

Тогда общая длина размалывающей линии будет равна

 

                                 Lο=200*1000/75=2666 см

 

Принимаем общую длину Lο=2700

        Полученную размалывающую линию рекомендуется  распределить между системами драными, шлифовочными и размольными.

 

                                LLp/Lдр=1,1…1,5                                                                  (2)

 

    Принимаем соотношение 1,4 тогда длина размалывающей линии драного процесса будет равна:

 

                                Lp/Lдр = 1,4/1;

 

                                Lo = lр+lдp = 1,4+1 = 2,4 см

 

                                Lдр = Lο * lдp/ lo; см                                                             (3)

 

                                Lдр = 2700*1/2,4 = 1125 см

 

Принимаем длину вальцовой линии драного процесса Lдр=1200см

Длина размалывающей линии размольного процесса будет равна

 

                               Lp = Lο  –  Lдр, см                                                                 (4)

 

                               L p = 2700-1200 = 1500см

 

Принимаем длину вальцовой линии размольного процесса будет равна Lp=1500 см

 

6.2Расчет размалывающих линии драных систем

 

Расчет размалывающих линии каждой драной системы производится в следующей зависимости:

 

                                L¡ = Lдр * n¡ /100, см,                                                          (5)

 

где L¡ - расчетная длина каждой драной системы,

n¡ - принятое соотношение  длины размалывающей линии каждой  драной системы, %;

Lдр - длина размалывающей  линии драной системы, см;

Результаты расчетов заносим в таблицу 1.

 

Таблица 1  – Расчет размалывающей (вальцовой) линии драной системы         L=1200см

Системы	Распределение размалывающей линии по системам n¡, %		Расчетная длина вальцовой линии L¡, см	Вальцовые станки типа А1-БЗН		Фактич длина вальцов
				Число	Размеры вальцов,мм
	Рекомендуемое	Принят.
1	2	3	4	5	6	7
Iдp.c	20…26	26	1125*26/100=292,5	1,5	1000*250	300
IIдp.c	22…26	23	1125*23/100=258,75	1,25	1000*250	250
IIIдp.c.кp	20…26	22	1125*22/100=247,5	1,25	1000*250	250
IIIдp.c.м	16…22	19	1125*19/100=213,75	1	1000*250	200
IV дp.c.кp	5…12	5	1125*5/100=56,25	0,5	1000*250	100
IV дp.c.м	5…9	5	1125*5/100=56,25	0,5	1000*250	100
Итого		100	1125	6		1200

 

 

Принимаем по драному процессу  6 вальцовых станка типа А1 – БЗН с размерами вальцов 1000x250мм, с фактической размалывающей линией      Lдр =1100 см.

 

 

 

6.3 Расчет размалывающей линии размольных систем

 

Расчет размалывающей линии размольных систем проводим аналогично расчету размалывающей линии драного процесса.

Принимаем соотношение длины размалывающей линии размольных систем .  Результаты расчетов оформляем в виде таблицы 2

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 2 – Расчет и распределение вальцовой линии размольного процесса      L=1500см                    

Системы	Распределение размалывающей линии по системам n¡, %		Расчетная длина вальцовой линии L¡, см	Вальцовые станки типа А1-БЗН		Фактич. Длина размалыв. Линии, см
	Рекомендуемое	Приня-тое
				Число	Размеры вальцов,мм
1	2	3	4	5	6	7
1 шл.с	4…6	5	1541*5/100=77,05	0,5	1000*250	100
2 шл.с	4…6	5	1541*5/100=77,05	0,5	1000*250	100
1 р.с	14…20	19	1541*19/100=292,79	1	1000*250	200
2 р.с	10…16	16	1541*16/100=245,56	1	1000*250	200
3 р.с	8…10	9	1541*9/100=138,69	1	1000*250	100
4 р.с	7…10	8	1541*8/100=123,28	0,5	1000*250	100
5 р.с	7…10	8	1541*8/100=123,28	0,5	1000*250	100
6 р.с	5…7	5	1541*5/100=77,05	0,5	1000*250	100
7 р.с	4...6	5	1541*5/100=77,05	0,5	1000*250	100
8 р.с	3…5	3	1541*3/100=46,23	0,25	1000*250	50
9 р.с	4…5	5	1541*5/100=77,05	0,5	1000*250	100
10 р.с	4...5	5	1541*5/100=77,05	0,5	1000*250	100
11 р.с	4...5	4	1541*4/100=61,64	0,5	1000*250	100
12 р.с	3…5	3	1541*3/100=46,23	0,25	1000*250	50
Итого		100	1541	8		1500

 

 

Принимаем по размольному процессу 8 вальцовых станков типа             А1–БЗН с размерами вальцов 1000x250мм, с фактической размалывающей линией      Lр = 1600см.

 Итого по драным  и размольным системам принимаем 14 вальцовых станков типа А1 – БЗН.

 

     6.4 Определение фактической удельной нагрузки на размалывающую    линию

 

Фактическую удельную нагрузку на размалывающую линию драных и размольных систем определяем по следующей формуле

 

                     qф=Q*1000/Lф, кг/см*сут,                                                   (6)

 

где  Q – производительность мукомольного завода, т/сут.

Lф – фактическая длина  размалывающей линии драных и  размольных                                        систем, см;

 

                                 Lф= Lдр + Lр, см,                                                                (7)

 

где Lдр - фактическая длина размалывающей линии драных систем, см;

      Lp - фактическая  длина размалывающей линии драных  и размольных  систем, см;

 

                                Lф= 1200+1500=2700 см

 

Подставив  значения в формулу (9), получим 

 

                 qф= 200*1000/2700 =75кг/см*сут

 

Сравнивая фактическую удельную нагрузку qф=75кг/см*сут с принятой в начале расчета q=75 кг/см*сут, а также сравнивая фактическую длину размалывающей линии с расчетной делаем вывод, что расчет произведен правильно. Отклонения незначительны. 

 

6.5Расчет и распределение просеивающей поверхности  рассевов

 

Общую просеивающую поверхность рассевов данного мукомольного завода определяем по формуле

 

                                Fo=Q*1000/q, м²,                                                                  (8)

 

где Q – производительность мукомольного завода, т/сут;

       q – удельная  нагрузка на просеивающую поверхность, кг/м²*сут; рекомендуемая удельная  нагрузка на просеивающую поверхность  рассева 

типа ЗРШ6-4М q=  кг/м²*сут

типа Рз-БРБ q=1200…1330 кг/м²*сут [8]. Принимаем q=1300кг/м²*сут.

Тогда общая длина просеивающей поверхности будет равна:

 

                               Fo=200*1000/1300 = 153,8м²

 

Полученную  общую длину просеивающей поверхности рассевов распределяем между драным, сортировочным и размольным процессами и контролем муки.

Предварительно определяем  просеивающую поверхность для контроля муки. Для контроля муки принимаем 10% от рекомендуемой 8…14% .

Тогда просеивающая поверхность контроля муки будет равна

 

                                 Fк=153,8*10/100=15,38м²                                                   (9)

 

Оставшуюся просеивающую поверхность (153,8–15,3=138,5м²) распределяем в соотношении 0,8…1,0 [11] принимаем соотношение:

 

                                 Fдр/Fр = 0,8/1                                                                     (10)

 

Тогда просеивающая поверхность драного процесса будет равна 

 

                                Fдр = F*fдр/fо, м²,                                                                 (11)

 

где F – просеивающая поверхность драного, сортировочного и размольного процессов, м²;

 

                                Fдр    = 138,5*0,8/1,8 = 61,5м²

 

Просеивающая поверхность размольного процесса равен

 

                                 Fр = F - Fдр, м²,                                                                    (12)

 

где F – просеивающая поверхность драного, сортировочного и размольного процессов, м²;

       Fдр –  просеивающая поверхность драного, сортировочного процессов, м²;

 

                                Fр =138,5–61,5= 77м²

 

6.6.Расчет просеивающей поверхности драных и сортировочных систем 

 

Расчет просеивающей поверхности драных и сортировочных систем производится по следующей формуле

 

                                Fi= Fдр/сорт* n¡ /100, м²,                                           (13)

 

где F – просеивающая поверхность драного, сортировочного и размольного процессов, м²;

        Fдр/сорт - поверхность драного и сортировочного  процессов, м²;

        n¡  - принятое соотношение просеивающей  поверхности каждой системы;

Результаты расчета оформляем в виде таблицы 4.

Таблица 4 - Расчет просеивающей поверхности драного и сортировочного процессов                                                                                        

Fдр= 61,5 м²м²

системы	Распределение просеивающей поверхности по системам n¡, %		Расчетная просеивающая поверхность F¡, м²	Число секции рассевов	Фактическая просеивающая поверхность, м²
	Рекоменду-емое	принятое
1	2	3	4	5	6
Iдp.c	12…16	16	9,84	5	10,9
IIдp.c	14…18	16	9,84	5	10,9
IIIдp.c.кp	14…18	14	8,61	4	8,7
IIIдp.c.м	10…13	13	7,995	4	7,9
IV дp.c.кp	7…10	10	6,15	3	6,5
IV дp.c.м	4…6	5	3,075	2	3,4
Сорт.1	4…6	5	3,075	2	3,4
Сорт.2	8…10	8	4,92	2	5,4
Сорт.3	5…8	7	4,305	2	5,4
Сорт.4	5…8	6	3,69	2	3,4
Итого		100	61,5м²	31	61,5

 

       

       Принимаем  по драному и сортировочному  процессам 31 секций рассева      Р3 – БРБ с фактической просеивающей поверхностью Fдр/сорт= 61,5м²

 

        6.7 Расчет просеивающей поверхности размольных систем 

 

        Расчет  просеивающей поверхности размольных  систем проводим аналогично расчету  драного процесса, принимая соотношения  просеивающей поверхности рассевов из рекомендуемых .

Результаты расчета заносим в таблицу 5.

 

 

 

 

 

 

Таблица 5 - Расчет просеивающей поверхности размольного процесса

Fр = 77 м²

Системы	Распределение просеивающей поверхности по системам n¡, %		Расчетная просеивающая поверхность F¡, м²	Число секции рассевов	Фактическая просеив. Поверхность, м²
	Рекоменду-емое	Приня-тое
1	2	3	4	5	6
1шл.с	4…7	5	3,85	2	4
2 шл.с	4…7	5	3,85	2	4
1р.с	12…22	15	11,55	6	12
2 р.с	12…20	13	10,01	5	10
3 р.с	10…18	10	7,7	4	7
4 р.с	8…14	10	7,7	4	7
5 р.с	7…10	7	5,39	3	5
6 р.с	5…9	5	3,85	2	4
7 р.с	5…7	5	3,85	2	4
8 р.с	5…7	5	3,85	2	4
9 р.с	4…7	5	3,85	2	4
10 р.с	4…7	5	3,85	2	4
11 р.с	4…7	5	3,85	2	4
12 р.с	4…7	5	3,85	2	4
Итого		100	77	40	77