Условия перевозки скоропортящихся грузов на направлении

Тогда Q_с = [234 ´ 1 + (61 ´ 4,3 + 67 ´ 10,5) 0,25] 0,45 ´ 11 ´ 24^–1 ´ 10^–3 = 
= 0,10 (кВт).

Мощность теплового потока, эквивалентного работе вентиляторов-циркуляторов, кВт/ваг., определяют дважды (см. рис. 2) – на участке пути, когда груз охлаждается от начальной температуры до режимных значений (Q_ц1), и на участке пути движения груза в охлаждённом состоянии (Q_ц2):

 

;

 

,

 

где N_ц – суммарная мощность электродвигателей вентиляторов-циркуляторов, N_ц = 4,4 кВт/ваг. [4, прил. А]; x – коэффициент трансформации механической энергии вентиляторов-циркуляторов внутри воздуховода в тепловую, x = 0,10; t_в – продолжительность охлаждения воздуха в вагоне, t_в =6 ч (см. п. 3.3); u_ц1 –коэффициент рабочего времени вентиляторов-циркуляторов при охлаждении груза; u_ц1 = 0,55 (при t_р – t_в = 16,2 – 3,5 = 12,7 (°С) и при t_г – t_в = 0,5(t_г.н + t_в) – 
– t_в = 0,5 (12 + 3,5) – 3,5= 7,8 (°С) [4, прил. Н]); u_ц2 – то же, после охлаждения груза, u_ц2 = 0,25 (при Dt_р = 12,7 °С и при t_г – t_в = 0 °С [4, прил. Н]); t_г – продолжительность охлаждения груза, t_г = 104 ч (см. п. 3.3).

Тогда: Q_ц1 = 4,4 ´ 0,1[6 + 0,55 (104 – 6)] : 104 = 0,25 (кВт/ваг.); Q_ц2 = 4,4 ´ 
´ 0,1 ´ 0,25 = 0,11 (кВт/ваг.).

Мощность теплового потока от свежего воздуха, поступающего внутрь грузового помещения вагона при вентилировании, не рассчитывают, так как вентилирование гранатов в пути не производится (см. табл. 2).

Мощность теплового потока, эквивалентного оттаиванию снеговой шубы на воздухоохладителях холодильных машин, кВт/ваг.:

 

,

 

где q_ш – удельные теплопоступления, эквивалентные теплоте горячих паров хладагента, подаваемых в воздухоохладитель для снятия снеговой шубы, а также теплоте, погашаемой при восстановлении температурного режима перевозки, q_ш = 120 мДж (норматив); t_г.р –продолжительность гружёного рейса, t_г.р = 216 ч (см. п. 3.3); n_ш – количество раз снятия снеговой шубы за перевозку, определяемое по формуле:

 

,

 

где ^e{} – логическая операция округления результата деления до целого числа в меньшую сторону; n_от – периодичность снятия снеговой шубы в зависимости от температуры и кратности инфильтрации наружного воздуха, температуры воздуха и груза внутри вагона, n_от = 6 сут (при m_и = = 0,3 и Dt_р = 12,9 °С [4, прил. П]).

Тогда n_ш = ^e{216 : 24 : 6} = ^e{1,5} = 1, а Q_ш = 120 ´ 1 : 3,6 : 216 = = 0,15 (кВт/ваг.). Этот тепловой поток будет учитываться один раз и только на первом участке, где охлаждается груз.

Мощность теплового потока от груза и тары при охлаждении, кВт/ваг.:

 

,

 

где С_г – теплоёмкость груза (гранатов, взята применительно к малине), С_г = 3,5 кДж/(кг∙°С) [4, прил. В], кДж/(кг∙°С); C_т – теплоёмкость тары (ящика деревянного), C_т = 2,5 кДж/(кг∙°С) [4, прил. В]; G_г – масса груза (по заданию), G_г = 40 000 кг; G_т – масса тары (по заданию), G_т = 5000 кг; t_г.п.п – температура груза в вагоне после погрузки, t_г.п.п = t_г.н = 12 °С; t_в.в = 5 °С; t_г – продолжительность охлаждения груза, t_г = 104 ч (см. п. 3.3).

Тогда Q_г = (3,5 ´ 40 000 + 2,5 ´ 5000)(12 – 5) : 3600 : 104 = 2,84 (кВт/ваг.).

Мощность теплового потока от кузова и оборудования вагона при охлаждении в пути следования, кВт/ваг.:

 

,

 

где 3,7 – коэффициент, заменяющий сложные вычисления; J – коэффициент, учитывающий неоднородность температурного поля кузова вагона, J = 0,5; f – коэффициент соответствия скоростей охлаждения кузова вагона и груза, f = 1,3.

Тогда Q_к = 3,7 ´ 0,5 ´ 1,3 ´ 12,7 : 104 = 0,29 (кВт/ваг.).

 

Таблица 3 – Калькуляция мощности теплового потока 
для гружёного рейса при перевозке гранатов

Наименование  показателя	При охлаждении  плодоовощей	Плодоовощи охлаждены
Общие теплопоступления, кВт/ваг.,	7,87	3,05
в том числе:
теплопередача через ограждения кузова вагона	1,40	1,40
инфильтрация наружного воздуха	0,28	0,28
теплота дыхания гранатов	2,56	1,16
солнечная радиация	0,10	0,10
работа вентиляторов-циркуляторов	0,25	0,11

Окончание табл. 3

Наименование  показателя	При охлаждении  плодоовощей	Плодоовощи охлаждены
вентилирование грузового помещения	–	–
снятие снеговой шубы с испарителей  холодильных машин	0,15	–
охлаждение груза и тары	2,84	–
охлаждение кузова вагона	0,29	–

 

2.5 Показатели работы дизель-генераторного 
и холодильно-отопительного оборудования

 

Здесь рассчитывают [4, разд. 8]:

– коэффициент рабочего времени холодильных машин (u_х) с выводом о том, справляется это оборудование с отводом теплопритоков или нет;

– расход дизельного топлива с выводом о необходимости или отсутствии дополнительной экипировки РПС в пути.

Суммарная мощность теплового потока до охлаждения гранатов (Q_об1) и после их охлаждения (Q_об2) – положительная (см. табл. 3). Значит определяется коэффициент рабочего времени работы холодильного оборудования при охлаждении груза (u_х1) и после охлаждения (u_х2):

 

,

 

где Dt_р – расчётный тепловой напор через ограждения кузова вагона, Dt_р = 12,7 К (см. п. 3.3); Dt_м – максимальный температурный напор через ограждения кузова вагона, при котором прекращается полезная работа холодильных машин, Dt_м = 70 К (см. п. 3.3); Q_х – паспортная мощность холодильных машин, Q_х = 29 кВт [4, прил. А].

Тогда u_х1 = 7,87 : [(1 – 12,7 : 70)29] = 0,33; u_х2 = 3,05 : [(1 – 12,7 : 70)29] = 
= 0,13.

Фактический расход дизельного топлива на маршруте определяют:

 

,

где 1,1 – коэффициент, учитывающий разогрев дизеля перед запуском; g – удельный расход дизельного топлива, g = 22 кг/ч [4, прил. А]; t_в – продолжительность первоначального охлаждения воздуха в грузовом помещении вагона, t_в = 6 ч (см. п. 3.3); t_г – продолжительность охлаждения груза, t_г = 104 ч (см. п. 3.3); n_д1 – количество работающих дизелей при охлаждении груза, n_д1 = 1 так как u_х1 < 0,5; t_г.р – продолжительность гружёного рейса, t_г.р = 216 ч (см. п. 3.3).

Тогда G_ф = 1,1 ´ 22[6 ´ 1 + 0,34 (104 – 6) + 0,13 (216 – 104)] = 1280,2 (кг).

Запас дизельного топлива в баках  служебного вагона секции G_зап составляет 7400 – 1440 = 5960 (кг) [4, прил. А], что намного больше фактического расхода. Значит, дополнительная экипировка рефрижераторной секции в пути не требуется.

 

 

 

Библиографический список

 

1. Ефимов В. В. Требования к оформлению курсовых и дипломных проектов : учебно-метод. пособие / В. В. Ефимов. – СПб. : Петербургский гос. ун-т путей сообщения, 2012. – 46 с.

2. Ефимов В. В. Хладотранспорт и доставка скоропортящихся грузов: учебник [Электронный ресурс] / В. В. Ефимов [и др.]. – Электрон. текстовые дан. – СПб. : 2012. – 1 электрон. опт. диск. (СD-RОМ). Загл. с этикетки.

3. Ефимов В. В. Условия подготовки и перевозки скоропортящихся грузов во внутреннем железнодорожном сообщении: учеб. пособие [Электронный ресурс] / В. В. Ефимов [и др.]. – Электрон. текстовые дан. – СПб. : Петербургский гос. ун-т путей сообщения, 2013. – 217 с.

4. Теплотехнический расчёт изотермических транспортных модулей : метод. указания [Электронный ресурс] / Сост. В. В. Ефимов. – Электрон. текстовые дан. – СПб. : Петербургский гос. ун-т путей сообщения, 2003. – 73 с.

5. Условия перевозки скоропортящихся грузов на направлении : метод. указания [Электронный ресурс] / Сост. В. В. Ефимов, Н. А. Слободчиков. – Электрон. текстовые дан.– СПб. : Петербургский гос. ун-т путей сообщения, 2013. – 63 с.